Уравнение - массообмен
Cтраница 2
Первый член в левой части уравнения отражает локальную скорость изменения концентрации компонента 1 в фиксированной точке пространства, второй - перенос компонента / конвекцией за счет видимого движения смеси. Член в правой части уравнения массообмена выражает перенос компонента молекулярной диффузией. [16]
Потерянное время TQ, входящее в уравнение Шилова (14.20), формируется на основе, Тф и является кинетической характеристикой, связанной с условиями ( в том числе интенсивностью) массообмена в зоне массопередачи. Поэтому оно должно рассчитываться с использованием уравнения массообмена, включающего время массопередачи тм. [17]
В случае абсорбции с отводом тепла ЧЕП рассчитывают методом последовательных приближений. Изменение концентраций и температур по высоте труб рассчитывают решением системы уравнений массообмена, теплообмена между фазами и теплообмена между средой и охлаждающим агентом. [18]
Система уравнений, описывающая явление теплоотдачи, включает дифференциальные уравнения энергии ( для теплоносителя), теплоотдачи, массообмена, движения и сплошности. Для процессов, в которых перенос вещества имеет второстепенное значение, уравнение массообмена не рассматривается. [19]
Метод теоретической тарелки иногда применяют и для расчета насадочных колонн. Эквивалентную высоту можно найти, рассматривая построение на Y, Х - диаграмме ( см. рис. 19) совместно с уравнением массообмена. [20]
В литературе в настоящее время не имеется данных о совместном решении указанных уравнений. Считаем, что вначале необходимо решить уравнение теплообмена без учета испарения легколетучего компонента ввиду малости его содержания в смеси, а затем после определения средней температуры жидкости, решить уравнение массообмена. [21]
Для нашего случая критическая скорость меняется в пределах 25 - 27 см / сек при различных температурах. Для расплава эквимолярной смеси хлоридов калия и магния, имеющего р 1 737; 1 645 и 1 524 г / см3; а 85; 80; 76 и 74 дн / см; v 2 9 - 10 - 2, 2 18 - 10 - 2, 1 48 10 - 2 и 1 23 10 - 2 см2 / сек, соответственно, при температурах 500, 650, 750 и 850 С [6], критический радиус равен 0 09 см. Для расчета диаметра пузырька ( 2a dn) можно использовать уравнения массообмена, выведенные для барботажа при температурах, близких к комнатной, так как известно [8], что величина пузырьков, образующихся на отверстиях в среде расплавленного карналлита при 500 С приблизительно подчиняется закономерностям, установленным для барботажа воздуха в воде и других жидкостях. [22]
В приведенные выше критерии входит характерный размер 1, выбор которого для аппарата, в котором осуществляется процесс массообмена между двумя и более фазами, далеко не однозначен. В каждом отдельном случае для аппарата определенного типа приходится специально решать вопрос о выборе характерного линейного размера. При этом для уравнений массообмена в каждой фазе могут быть взяты различные характерные линейные размеры. [23]
 |
Схема массопередачи сучастиемтвердойфазы. [24] |
В приведенные выше критерии входит характерный размер I, выбор которого для аппарата, в котором осуществляется процесс массообмена между двумя и более фазами, далеко не однозначен. В каждом отдельном случае для аппарата определенного типа приходится специально решать вопрос о выборе характерного линейного размера. При этом для уравнений массообмена в каждой фазе могут быть взяты различные характерные линейные размеры. [25]
При изменении температуры изменяется положение линии равновесия и наряду с процессом мае-сообмена происходит процесс теплообмена. В этом случае к уравнениям массообмена и материального баланса необходимо присоединить уравнения теплового баланса и теплообмена. [26]
Если программа дает результаты, согласующиеся с имеющимися данными, ее можно использовать для предсказания и оптимизации характеристик новых конструкций, внося соответствующие, изменения в уравнения. Например, если капли имеют новые характеристики испарения, требуется изменить только уравнение массообдоена. Кроме того, степень неопределенности в расчете характеристик сушилки, вызванную неточностью описания процесса испарения новых капель, легко оценить с помощью повторных расчетов, в которых эта неточность учитывается путем использования уравнения массообмена в соответствующих предельных формах. Сравнение результатов, отличающихся вследствие этой неопределенности, подсказывает наилучшее направление дальнейших работ. Оно может заключаться в проведении более точных экспериментов по исследованию характеристик массообмена распыленной струи или в том, чтобы предложить заказчику проект с более умеренными показателями. Принимаемое решение должно быть, вероятно, таким, чтобы обеспечивать наименьшие затраты. С другой стороны, возможность будущих заказов на аналогичные установки может привести к принятию противоположного решения. Важным фактором является то, что проектирование с помощью вычислительных машин позволяет органу управления быстро получать четкую и недорогую информацию, касающуюся технических и стоимостных характеристик установки. [27]
Дополнительное усложнение задачи возникает еще и потому, что к месту образования новой фазы должна притекать не только теплота агрегатного превращения, но также необходимая для поддержания процесса масса исходной фазы. Нельзя сказать, что эта сторона явления всегда очень важна. Однако в таких, например, процессах, как конденсация пара из смеси его с инертным газом, темп диффузии пара к месту образования конденсата уже существенно влияет на теплоотдачу. Таким образом, систему уравнений, описывающих процесс, приходится пополнить также уравнением массообмена. [28]
Так, например, здесь неизмеримо существеннее влияют свойства поверхности, служащей очагом изменения агрегатного состояния. Если в вопросах теплоотдачи без изменения агрегатного состояния поверхность тела достаточно было характеризовать ее геометрией, то в рассматриваемых случаях не меньшее значение приобретают некоторые физико-химические особенности поверхности. Дополнительное усложнение задачи возникает еще и потому, что к месту образования новой фазы должна притекать не только теплота агрегатного превращения, но также необходимое для поддержания процесса количество исходной фазы. Это значит, что систему уравнений, описывающих процесс, надлежит пополнить также уравнением массообмена. [29]
В течение периода падающей скорости сушки температуры материала и сушильного агента возрастают во всех точках псевдо-ожиженного слоя. Здесь распределение тепла на удаление влаги и нагрев влажного материала зависит от кинетических характеристик тепло - и массопереноса внутри частиц. В периодических процессах это соотношение, кроме того, может еще изменяться во времени. При расчете сушильного процесса для периода падающей скорости по уравнениям теплообмена трудно точно определить среднюю разность температур ме жду теплоносителем и поверхностью материала. Эти трудности увеличиваются при использовании для расчета сушильного процесса уравнений массообмена. [30]
Страницы: 1 2 3