Cтраница 1
Полученные расчетные уравнения ( 10) - ( 14) позволяют наряду с построением алгоритма счета для определения оптимального сочетания значений параметров, соответствующих рациональной, технологической схеме транспорта газа в самом общем случае, перейти к анализу технико-экономической эффективности предлагаемой технологической схемы транспорта газа. [1]
Полученное расчетное уравнение ( 111 - 39) позволяет определить необходимое количество воздуха, обеспечивающее заданное повышение производительности испарителя при выбранном режиме его работы. [2]
Полученные расчетные уравнения включают коэффициент массоотдачи в газовой фазе Рмо2 и величину К, учитывающую массоотдачу в жидкой фазе и протекающую в ней химическую реакцию. [3]
Поскольку полученные расчетные уравнения равновесия чрезвычайно громоздки, воспользуемся упомянутым выше методом коллокаций. [4]
Использование полученных расчетных уравнений показано ниже на примере решения типовой задачи. [5]
Использование полученных расчетных уравнений покапано ниже на примере решения типовой задачи. [6]
Описанный выше процесс осаждения частиц и полученные расчетные уравнения справедливы как для неподвижной, так и для движущейся среды. В последнем случае скорость осаждения представляет собой относительную скорость. [7]
Описанное выше явление осаждения частиц и полученные расчетные уравнения справедливы как для неподвижной, так и для движущейся среды, в последнем случае скорость осаждения представляет собой величину относительной скорости. [8]
Анализ такой функции и способы ее нахождения изложены в § 1.5. Все полученные расчетные уравнения справедливы лишь для неподвижных модуляторов. Однако задача синтеза при этом существенно усложняется. Поэтому обычно сначала находят функции wom ( х, у) и Wom ( / сод. [9]
В случае необходимости будем касаться только тех моментов теории, которые требуются для разъяснения сущности полученных расчетных уравнений. [10]
Другой важной гидродинамической характеристикой псевдоожиженного слоя, играющей большую роль в инженерных расчетах и исследованиях, является скорость начала псевдоожижения зернистого материала ок. Естественно, скорость осаждения позволяет учитывать физические свойства жидкой и твердой фаз, включая пористость частиц и их форму, однако для получения достаточно надежных результатов гидравлическую крупность зернистого материала следует определить для каждого конкретного случая. Это условие резко снижает ценность полученных расчетных уравнений и является практически неприемлемым для проектировщиков адсорбционной аппаратуры. [11]
На рис. 8 - 5 представлены экспериментальные и рассчитанные на аналоговой модели механические характеристики при амплитудном управлении. Это может быть объяснено тем, что в полученных расчетных уравнениях не учитывается вытеснение тока и насыщение отдельных участков магнитной цепи. Это подтверждается как расчетом, так и экспериментом. [12]