Предлагаемое уравнение
Cтраница 1
Предлагаемые уравнения могут обоснованно применяться при расчетах технологических процессов. [1]
Система предлагаемых уравнений замыкается критериальными зависимостями массоотдачи от поверхности нефти ( нефтепродукта) при операциях закачки, выкачки и простоя. Несмотря на кажущуюся сложность, данная система легко реализуется на ЭВМ. [2]
 |
Зависимость твердости стали 50ХГТР от температуры и продолжительности изотермического отпуска. / - 200 С. 2 - 300. 3 - 400. 4 - 500. 5 - 600. 6 - 700 С. [3] |
Справедливость предлагаемого уравнения проверена в интервале температур 200 - 700 С при времени отпуска от 1 до 10000 с и исходной твердости ( перед отпуском) 60 HRC. [4]
В предлагаемых уравнениях в этом случае содержание сульфата натрия в жидкой фазе Ns выбирают в соответствии с условиями кристаллизации, но эти значения не могут выходить за пределы области, ограниченной лучом кристаллизации, опирающимся на это предельное значение. Изменения в значении Ns возможны также при изменении температурного режима кристаллизации мирабилита и эпсомита. В этом случае NsE и NsEi заменяют составами маточных растворов, определяемыми графически по пересечению луча кристаллизации с соответствующей изотермой. [5]
В поддержку предлагаемых уравнений не было предложено никаких доказательств. Сравнение ( рис. 4.13) этого уравнения с уравнением Маргулеса, допускающим наличие параметров с противоположными знаками, определенно свидетельствует не в пользу уравнений Налла. [6]
На базе предлагаемого уравнения могут быть определены вспомогательные функции М и N, позволяющие производить ускоренные расчеты равновесия любых реакций взаимодействия растворенного в жидком железе графита с рядом других веществ или соединений. [7]
В поддержку предлагаемых уравнений не было предложено никаких доказательств. Сравнение ( рис. 4.13) этого уравнения с уравнением Маргулеса, допускающим наличие параметров с противоположными знаками, определенно свидетельствует не в пользу уравнений Налла. [8]
Как видно, предлагаемое уравнение непосредственно или косвенно учитывает практически все факторы, влияющие на процесс образования па-рафиноотложений. [9]
Было установлено, что предлагаемые уравнения действительны для всего диапазона интенсивности перемешивания жидкости и эффективности массообмена, включая все граничные условия. Модель пригодна для всех данных, имеющихся в литературе. Уравнения совместно с экспериментальными результатами могут быть использованы для определения динамических характеристик массообмена на колпачковой тарелке. Посредством этого метода могут быть найдены неизвестные параметры Ре и k, а затем коэффициент диффузии при турбулентном потоке и эффективность тарелки по пару в отдельной точке. Основанные на данной динамической модели теоретические уравнения предлагаются также и для определения эффективности тарелки по пару ( по Мэрфи) в неустановившемся состоянии при действии возмущения на входной поток жидкости. Опять-таки предлагаемые уравнения применимы для всего диапазона изменения степени перемешивания жидкости и массобмена. Настоящее исследование опровергает условное предположение о том, что эффективность тарелки по пару ( по Мэрфи) остается постоянной, когда дистилляционная тарелка подвергается действию возмущения. Предлагаемое математическое выражение для эффективности тарелки в неустановившемся состоянии при промежуточном значении перемешивания является довольно общим. Оно может быть сведено к выражениям для 5 других случаев, где тарелка находится в установившемся или неустановившихся состояниях во всех диапазонах изменения степени перемешивания жидкости. Настоящая модель может быть использована в качестве основы для синтезирования динамических процессов во всей дистилляционной колонне. Для этой цели при формулировании модели желательно отбросить предположение о постоянстве и однородности пара на тарелке. Итак, будущие проекты рекомендуется проводить с учетом динамических процессов на колпачковой тарелке при одновременном действии возмущений и по пару, и по жидкости. [10]
Таким образом, с помощью предлагаемых уравнений разработки, адаптированных к истории эксплуатации объекта, можно восстановить важнейшие его параметры и прогнозировать текущие и конечные показатели разработки. [11]
Для всех исследованных нафтеновых углеводородов предлагаемое уравнения состояния является более точным, чем уравнение PR. Средняя погрешность в описании плотности вещества снижается с 4 1 % при использовании уравнения PR до 1 6 % при расчетах по новому уравнению. [12]
Формулу каждой конкретной кривой получают подстановкой в предлагаемые уравнения значений нескольких параметров, определяемых экспериментально - по результатам анализа дисперсного состава. Наибольшее распространение получили эмпирические формулы Роллера, Розина - Раммлера, Андреасена, Нукиями и Танасавы. Но любая из предложенных эмпирических формул применима только для вполне определенного вида пыли и интервала крупности, и ни одна из них не описывает общего закона распределения. Более того, эти формулы применимы в основном лишь для описания распределения по размерам частиц порошкообразных материалов. [13]
Метод расчета пасадочных ректификационных колонн на основе предлагаемого уравнения иллюстрируется следующим примером. [14]
С 1 0 кг / м3 подтверждает справедливость предлагаемых уравнений для разбавленных растворов. [15]
Страницы: 1 2 3 4