Внутренняя изоляция - трансформатор
Cтраница 2
Испытание повышенным приложенным напряжением промышленной частоты внутренней изоляции трансформаторов, за исключением сухих, не является обязательным. [16]
Важной проблемой является разработка надежной методики испытаний внутренней изоляции трансформаторов и аппаратов на длительные воздействия. Сложность задачи заключается в том, что кривая жизни внутренней изоляции имеет падающий характер даже при длительностях воздействия напряжения порядка 104 ч между тем, ясно, что такое продолжительное испытание изоляции практически неприемлемо. [17]
Если испытание изоляции нейтрали срезанной волной определяет выбор размеров внутренней изоляции трансформаторов, например переключателей, то возможно пытаться снизить требования к этой изоляции. Если подъем потенциала не может привести к перекрытию внешней изоляции нейтрали, то в испытании изоляции нейтрали срезанной волной нет необходимости и можно было бы ставить вопрос об отказе от этого испытания. [18]
Согласно ГОСТ 1516 - 60 скорость подъема приложенного напряжения при испытании внутренней изоляции трансформатора до 40 % испытательного может быть произвольной; дальнейшее повышение напряжения должно производиться плавно, величину его устанавливают по вольтметру 2, со скоростью около 3 % испытательного в 1 сек. После требуемой выдержки напряжение плавно снижают в течение около 5 сек до величины в 25 % или менее испытательного. [19]
В ГОСТ 1516 - 60 и 1516 - 68 импульсные испытательные напряжения внутренней изоляции трансформаторов, реакторов и аппаратов 3 - 220 кв увеличены по сравнению с расчетными грозовыми перенапряжениями ( § 2 - 2) на 10 или 15 % введением коэффициента 1 1 или 1 15 ( табл. 3 - 2), условно называемого коэффициентом куму-лятивности. Он учитывает ряд факторов, под влиянием которых импульсная прочность маслобарьерной изоляции в эксплуатационных условиях при многократных воздействиях импульсов данной формы может быть ниже прочности такой же изоляции, не находившейся в работе, при малоударном испытании импульсами той же формы. [20]
Чтобы уменьшить требования к испытательному оборудованию, в стандарте допущено проведение испытания внутренней изоляции трансформаторов и реакторов периодической затухающей волной. Длина фронта первого полупериода волны должна быть равна 1 5 0 2 мксек, а время до полуспада напряжения - 40 4 мксек. Амплитуда второго полупериода должна быть не более 0 5 амплитуды первого. Нормирование минимального затухания волны имеет целью предотвратить завышение перенапряжений во внутренней изоляции испытываемой обмотки. [21]
По поводу длительности выдержки напряжения при испытании с измерением уровня частичных разрядов во внутренней изоляции трансформаторов зарубежные специалисты высказывают различные мнения. Это относится также к величине испытательного напряжения. [22]
В тех случаях, когда требования заводских инструкций полностью не выдержаны и имеются основания предполагать увлажнение внутренней изоляции трансформатора, производится сушка или контрольная подсушка изоляции его обмоток. Предварительная оценка состояния внутренней изоляции силовых трансформаторов производится для трансформаторов, транспортируемых с маслом, путем взятия пробы масла из бака, которая подвергается сокращенному химическому анализу. Для силовых трансформаторов, транспортируемых без масла, производится отбор пробы остатков масла через пробку в дне бака. Температура отбираемого масла должна быть не ниже 5 С, с тем чтобы можно было уловить влагу, попавшую в масло. [23]
В первом и втором случаях могли бы быть снижены и тем самым сближены с нормами МЭК испытательные одноминутные напряжения внутренней изоляции трансформаторов 3 - 35 кв и вводов, в третьем - импульсные испытательные напряжения внутренней и внешней изоляции конденсаторов связи. [24]
К этой группе относятся физические исследования механизма развития разряда в воздушных промежутках, вдоль поверхности изоляторов, в толще внутренней изоляции трансформаторов, аппаратов и электрических машин с целью выявления способов повышения электрической прочности и надежности разрабатываемых изоляционных конструкций. [25]
 |
Последовательное соединение испытательных трансформаторов с питанием обмоток через переходные трансформаторы. [26] |
Ясно, что такое конструктивное исполнение сооружения, состоящего из нескольких трансформаторов, неприемлемо, так как требует устройства внутренней изоляции трансформатора последней ступени на суммарное напряжение всех ступеней. Ниже рассматриваются практические пути решения проблемы питания первичных обмоток трансформаторов, работающих в последовательном соединении. [27]
Относительно высокие значения импульсных испытательных напряжений в ранних проектах стандарта были обусловлены, с одной стороны, несовершенством первых конструкций вентильных разрядников, с другой - завышенной оценкой импульсной прочности внутренней изоляции трансформаторов в период, когда импульсные их испытания только начинали внедряться. [28]
 |
Кривые зависимости напряжения на трансформаторе ( / и / / / и линейном разъединителе ( / / и IV от крутизны при амплитуде воздействующей волны 900 кв. [29] |
Из рис. 35 - 22 следует, что в обоих случаях ( независимо от выполнения линии) допустимая крутизна составляет 360 кв / мксек в тупиковом режиме и 450 кв / мксек при двух включенных линиях, причем эта крутизна определяется условиями работы внутренней изоляции трансформатора. [30]
Страницы: 1 2 3 4