Поперечная усадка

Cтраница 4

Угловое перемещение li, вызванное неравномерной составляющей поперечной усадки но толщине листа и возникающее при сварке встык или угловыми швами. [46]

Остаточная деформация из - конструкции. Например, дефор-гиба при сварке двух листов разной МЭЦИЯ продольного изгиба при. [47]

Угловые деформации возникают в результате поперечной усадки сварных швов и зон, в которых в процессе нагрева имели место пластические деформации обжатия. В листах ( см. рис. 142, б), угловые деформации имеют место при неполном проплавлении толщины. При полном проплавлении толщины угловые деформации незначительны или полностью отсутствуют. [48]

Угловое перемещение р, вызванное неравномерной поперечной усадкой по толщине листа. Величина р1 зависит от отношения глубины провара Я к толщине 8, формы провара и его ширины В. Суммарный угол грибовидное полки Рг от двух угловых однопроходных швов в тавровом соединении из алюминиевых сплавов АМг5В, АМгб и АМгб. Эти данные получены при толщинах полос 10, 16, 30, 40 мм и соответственно толщинах стенок 8, 10 и 20 мм; швы с катетами 6 - 10 мм на полках до 20 мм сваривались электродной проволокой диаметром 2 и 3 мм, с катетами 10 - 14 мм на полках более 20 мм - проволоками 3 и 4 мм. Сварка автоматическая в лодочку на токах 230 - 450 А с проплавлением вершины угла. [49]

При коагуляции элементарных струй происходит их продольная и поперечная усадка, вследствие чего в струях и нити возникают продольные и нормальные напряжения. Продольные напряжения вследствие усадки могут приводить к деформации нити в непосредственной близости от фильеры, где нить находится в жидком состоянии. Здесь они уравновешиваются нормальными напряжениями, возникающими при движении вискозы в капилляре, а также вязкоупругим сопротивлением продольной деформации самой вискозы. [50]

Усадочные напряжения около стержня и влияние поперечной усадки. Задача определения остаточных напряжений, возникающих в процессе полимеризации или отливки материала около жесткого стержня, легко решается описываемым методом. Здесь получается смешанная граничная задача теории упругости. На внутреннем контуре заданы перемещения иг аг и UQ 0, где а - коэффициент усадки. Эта задача, вероятно, не очень важна для существующих конструкций твердотопливных зарядов и связана с определением остаточных напряжений, возникающих около стержня при отливке нескрепленных зарядов. [51]

Угловое перемещение чаще всего вызвано неравномерностью поперечной усадки по толщине пластины. Если пластина прогрета при сварке с лицевой стороны сильнее, чем с обратной, то и усадка на лицевой стороне больше. В результате возникают взаимный поворот свариваемых пластин вокруг оси шва на угол Р ( см. рис. 1.30, в) и перемещение из плоскости свариваемой детали W. Угол Р тем больше, чем сильнее асимметрия сечения шва относительно середины толщины пластины. [52]

Остаточные напряжения в многослойных швах. [53]

Формирование поперечных напряжений ау происходит вследствие поперечной усадки укладываемого валика и под сильным воздействием поперечной усадки последующих валиков. В связи с этим распределение напряжений ау по толщине отличается значительной неравномерностью. [54]

Зависимость усадки от температуры формы при различном сечении впускного канала и разной температуре расплава ( форма для испытательных образцов, материал - даплен AS. [55]

С; 2 - то же, поперечная усадка; 3 - продольная усадка, сеченне литника 6 мм, температура расплава 220 С; 4 - то же, поперечная усадка; 5-продольная усадка, сечение литинка 6 мм, температура расплава 240 С; в - то же, поперечная усадка. [56]

По мере сварки заготовки стягиваются за счет поперечной усадки металла шва, и зазор остается постоянным по всей длине шва. [57]

Страницы: 1 2 3 4