Разделяемый воздух

Cтраница 3

Схема азотной колонны для побочного извлечения Кг и Хе. [31]

Воздух для разделения, как обычно, поступает в нижнюю часть кю-лшны высокого давления / / / при давлении 5 - 6 пта. Так как количество-флегмы, поступающей в колонну /, достаточно для получения азота в большем количестве, чем его содержится в разделяемом воздухе, количество воздуха, уходящего из нижней части секции / /, может быть меньше количества поступающего воздуха для извлечения из него криптона и ксенона. Извлечение криптона в этом случае совмещается с увеличением добычи азота в разделительной колонне. Такой же процесс может быть проведен и в одинарной азотной колонне. [32]

Уста-ноика для получения неона.| Выделение криптона и ксенона из воздуха. [33]

Эти газы могут быть выделены как побочные продукты при получении азота или кислорода. Они накапливаются внизу верхней части колонны 1 ( рис. 9); разделение смеси Ог Кг Хе производится в дополнительной колонне г. В качестве теплоносителя в испарителе з колонны 2 используются пары разделяемого воздуха, а в качестве хладоагента в дефлегматоре S - этот же воздух, ожижепный в испарителе. [34]

Для питания домны подается 50000 нм / час обогащенного воздуха, содержащего 50 % кислорода. Эта смесь получается при разбавлении воздухом кислорода, чистотой 98 % 02, получаемого на специальной установке с турбодетандером. Определить, какую мощность отдает турбодетандер этой кислородной установки, если известно, что через турбодетандер проходит 40 % всего разделяемого воздуха на кислородной установке, причем теплопадение каждого килограмма воздуха, прошедшего через турбодетандер, 6 икал; отбросный азот кислородной установки содержит 3 % кислорода. [35]

Динамика адсорбционного разделения бинарной смеси газов, обладающих соизмеримой сорбируемостью ( например, при адсорбционном разделении воздуха), существенно отличается от традиционной задачи динамики адсорбции микропримеси из малосорбирующего газа-носителя. Это отличие проявляется в возникновении переменной скорости потока газа вдоль зернистого слоя адсорбента. При вытеснении менее сорбируемого компонента более сорбируемым ( стадия адсорбции) скорость потока убывает по направлению движения разделяемого воздуха, что приводит к дополнительному сжатию адсорбционного фронта. При вытеснении более сорбируемого компонента менее сорбируемым [ процесс регенерации) скорость потока нарастает по длине слоя, что приводит к размытию фронта адсорбции. [36]

Разработана математическая модель динамики адсорбционного разделения воздуха, включающая уравнения тепло и массопереноса с учетом продольного перемешивания. В качестве термического уравнения адсорбции принято обобщенное уравнение Ленгмюра. Сравнение результатов расчетов, проведенных на ЭЦВМ, с экспериментальными данными показало, что предложенная модель адекватна реальному процессу динамики адсорбционного разделения воздуха и может быть использована для проектирования генераторов кислорода и азота. Математическая модель принята для оптимизации реальных установок и является основой для разработки алгоритма управления работой генераторов кислорода и азота в условиях изменяющихся параметров разделяемого воздуха и окружающей среды. [37]

Страницы: 1 2 3