Условия - самовозбуждение - генератор
Cтраница 2
Фильтр пропускает но цепи обратной связи без потерь колебания только одной частоты, на к-рои и должны осуществляться условия самовозбуждения генератора. Применение фильтра ограничивает диапазон частот электронной перестройки. [16]
 |
Схемы генераторол на ПП приборах. [17] |
Фильтр пропускает по цепи обратной связи без потерь колебания только одной частоты, на к-рой и должны осуществляться условия самовозбуждения генератора. Применение фильтра ограничивает диапазон частот электронной перестройки. [18]
При изменении положения диска изменяется частота колебательного контура, включенного в цепь сетки электронной лампы, и в определенном положении возникают условия самовозбуждения генератора. При работе в такой схеме датчик имеет очень высокую чувствительность. Большим достоинством датчика с немагнитным диском является малое механическое воздействие датчика на контролируемый элемент. [19]
 |
Конструкция генератора. [20] |
Напряжение смещения на базу транзистора V3 снимается непосредственно с коллектора составного транзистора. Электролитический конденсатор СЗ большой емкости, шунтирующий резистор R9 в эмиттер-ной цепи транзистора V3, улучшает условия самовозбуждения генератора на низших частотах. [21]
В схеме с затягиванием самовозбуждение генератора не определяется полностью возбуждением кварца. Часто, кроме кварцевой колебательной системы, такая схема имеет еще обычный колебательный контур ( рис. 8.38), который может обеспечить условия самовозбуждения генератора. [22]
Вааиовое сопротивление Q линии задержки должно быть равно входному и выходному сопротивлениям усилителя. Экспериментальные исследования показывают, что именно при таких величинах коллекторных сопротивлений с запасом выполняются условия самовозбуждения генераторов. Работают они при этом, наиболее устойчиво и обеспечивают получение напряжения требуемой формы. Здесь следует иметь в виду, что рассогласование линии задержки и усилителя может привести лишь к уменьшению коэффициента усиления в цепи обратной связи генератора и связанному с этим незначительному уменьшению крутизны фронтов прямоугольного напряжения. [23]
Проведенное исследование и полученные экспериментальные результаты показывают, что при применении в генераторе на рис. 2 - 5 типовых плоскостных триодов с критическими частотами, лежащими в пределах 0 5 Мгц / я2 0 Мгц, максимальные частоты колебаний не превышают 3 - 4 / причем основную роль в ограничении величины / м играет не уменьшение с ростом частоты модуля коэффициента усиления по току а, а уменьшение модуля, шунтирующего колебательный контур выходного сопротивления триода. Это позволяет ожидать, что значение f при применении в генераторе триодов с / а 0 5 Мгц превосходит 4 / в. В работе показана также возможность пренебрежения при расчете частоты колебаний и условия самовозбуждения генератора емкостью коллекторного перехода. При применении в генераторе триодов с fa j 2 Мгц ( например, триодов диффузионного типа) значение / / / уже меньше 3 и уменьшается с дальнейшим повышением / а. [24]
Подробный анализ работы любого генератора может быть проведен на основе решения его дифференциального уравнения. Однако уравнение генератора является нелинейным дифференциальным уравнением второго порядка, точного решения которого в настоящее время не существует. Поэтому в теории генераторов приходится пользоваться приближенными методами решения таких уравнений. Наиболее грубым приближением является линеаризация дифференциального уравнения генератора, которая возможна при рассмотрении начальной стадии процесса возникновения колебаний в генераторе, когда амплитуды токов и напряжений малы, а полупроводниковые приборы, используемые в генераторе, можно рассматривать как линейные элементы. Такое приближение позволяет только определить условия самовозбуждения генератора. [25]
Страницы: 1 2