Cтраница 1
Тепловые граничные условия практически не влияют на коэффициент теплоотдачи в турбулентном течении; кроме того, и влияние гидравлических условий на входе в этом случае не столь существенно, как при ламинарном течении. Тем не менее для очень коротких труб средний коэффициент теплоотдачи может быть в 2 раза больше, чем для длинных. [1]
Гидродинамические и тепловые граничные условия не изменяются при наложении электромагнитных полей. При течении континуума касательная и нормальная составляющие скорости на границах обращаются в ноль, а температура жидкости изменяется непрерывно. [2]
Механические и тепловые граничные условия могут быть также смешанными. [3]
Объединяя тепловые граничные условия двух рассмотренных выше задач ( линейное распределение температуры стенки и теплоизолированные стенки), приходим к несколько отличным результатам. Распределения скоростей и температур получаются здесь качественно аналогичными профилями, приведенными на рис. 3 и 4, за исключением области, непосредственно прилегающей к теплоизолированной стенке. [4]
Применялись два тепловых граничных условия, соответствующие постоянной по окружности температуре стенки и постоянной по окружности плотности теплового потока. В табл. 10.6.2 и 10.6.3 представлены расчетные значения числа Нуссельта и безразмерного параметра падения давления при различных числах Рэлея для труб с сечением в форме правильного многоугольника с различным числом сторон. При увеличении числа сторон форма сечения приближается к кругу. Результаты расчета для трубы круглого сечения также приведены в этих таблицах. Расчетные значения при Ra 1 близки к соответствующим величинам для режима вынужденной конвекции. В работе [69] исследовалось также влияние теплопроводности стенки на характеристики смешанно-конвективного течения в вертикальном канале с сечением в форме прямоугольника и был сделан вывод, что это влияние усиливается при увеличении отношения сторон прямоугольника. [5]
Применялись два тепловых граничных условия, соответствующие постоянной по окружности температуре стенки и постоянной по окружности плотности теплового потока. В табл. 10.6.2 и 10.6.3 представлены расчетные значения числа Нуссельта и безразмерного параметра падения давления при различных числах Рэлея для труб с сечением в форме правильного многоугольника с различным числом сторон. При увеличении числа сторон форма сечения приближается к кругу. Результаты расчета для трубы круглого сечения также приведены в этих таблицах. Расчетные значения при Ra 1 близки к соответствующим величинам для режима вынужденной конвекции. В работе J69 ] исследовалось также влияние теплопроводности стенки на характеристики смешанно-конвективного течения в вертикальном канале с сечением в форме прямоугольника и был сделан вывод, что это влияние усиливается при увеличении отношения сторон прямоугольника. [6]
Задавая на этой модели подобные тепловые граничные условия, производя соответствующие измерения, можно получить однозначное экспериментальное решение поставленной задачи радиационного теплообмена, полученное на базе теории подобия. [7]
Разделительная мощность зависит от физических переменных, характеризующих способ возбуждения циркуляции ( таких, как тепловые граничные условия, характеристики, отражающие механическое возбуждение, и др.), газосодержания, осевого положения точки питания, радиуса, окружной скорости, потока питания и коэффициента деления потока. Эти переменные называют управляемыми параметрами в том смысле, что на них можно влиять извне. Показано и проиллюстрировано на примерах, что можно определить систему управляемых параметров, оптимизирующую разделительную мощность данной центрифуги. [8]
Кроме того, что длительность эксперимента могла быть недостаточна, не исключено, что расхождение связано с сильным пристеночным вынуждением: возможно, в этих экспериментах тепловые граничные условия обеспечивали устойчивые восходящие потоки у боковых стенок, фиксирующие положение крайних валов. [9]
Впервые попытка применить методы теории обобщенных переменных к решению задач в области температурной прочности малотеплопроводных конструкций из неметаллических материалов и, в частности, к определению предельных нагрузок в случае одностороннего нестационарного нагрева тонкостенных цилиндрических оболочек из стеклопластика была сделана Л. Г. Белозеровым и Н. А. Малаховым в 1964 г. С этой целью была проведена серия испытаний, при которых на моделях оболочек устанавливались зависимости предельных нагрузок от критериев теплового подобия, характеризующих тепловые граничные условия на наружной те-пловоспринимающей поверхности. [10]
Во многих случаях нестационарность процесса теплообмена обусловлена нестационарным характером течения. При этом тепловые граничные условия могут оставаться стационарными. Примером может служить теплообмен при пульсирующем течении жидкости. [11]
УС, zc) и 7с ( т, хс, ус, zc), где хс, Ус, zc - координаты поверхности тела, часто затруднительно, так как tc и qc в общем случае зависят от процессов теплообмена в стенке и по другую ее сторону. Строго говоря, в этом случае тепловые граничные условия нельзя назначить заранее, так как они являются сложной функцией совокупности всех отдельных процессов теплообмена. Необходимо к системе дифференциальных уравнений рассматриваемого процесса конвективного теплообмена присоединить дифференциальные уравнения, описывающие процесс теплопроводности в стенке и процесс конвективного теплообмена по другую ее сторону, и задать условия сопряжения. [12]
Задание распределений tc ( т, хс, ус, гс) и qu ( т, хс, ус, гс), где хс, у гс - координаты поверхности тела, часто затруднительно, так как / с и qc в общем случае зависят от процессов теплообмена в стенке и по другую ее сторону. Строго говоря, в этом случае тепловые граничные условия нельзя назначить заранее, так как они являются сложной функцией совокупности всех отдельных процессов теплообмена. Необходимо к системе дифференциальных уравнений рассматриваемого процесса конвективного теплообмена присоединить дифференциальные уравнения, описывающие процесс теплопроводности в стенке и процесс конвективного теплообмена по другую ее сторону, и задать условия сопряжения. [13]
На бесконечности температура предполагается постоянной и равной нулю. Очевидно, что можно получить решение и в том случае, если на поверхности So задать тепловые граничные условия второго или третьего рода, поскольку неизвестные произвольные коэффициенты Сп, содержащиеся в г, и здесь однозначно определяются. Каждый коэффициент Сп взаимно однозначно связан с интенсивностью 2 - 1-польного теплового источника. [14]
Сверхзвуковой поток на входе в трубу предполагается однородным. Стенки трубы непроницаемы для газа. Тепловые граничные условия, а также длина расчетной области, в которой происходит МГД-взаимодействие и рост пограничных слоев, будут указаны при анализе конкретных течений. [15]