Возможности - упрочнение - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 2
Дипломатия - это искусство говорить "хоро-о-ошая собачка", пока не найдешь камень поувесистей. Законы Мерфи (еще...)

Возможности - упрочнение

Cтраница 2


Как следует из опубликованных данных, использование покрытий в большинстве случаев ограничивается их защитными возможностями от воздействия на металл агрессивных рабочих сред. Менее изучен вопрос о возможности упрочнения металлов покрытиями. Хотя в литературе имеется довольно широкий круг исследований, посвященных влиянию металлических [92, 93], керамических пленок [94], а также пленок сложного состава [95, 96] на жаропрочные свойства металлов, в большинстве случаев они выполнялись на малых образцах или фольгах и имели целью вскрыть общие механизмы воздействия на металл твердых поверхностных пленок. Работы, специально посвященные влиянию жаропрочных покрытий на сопротивление ползучести и длительную прочность применительно к элементам энергетического оборудования, проводятся в Институте химии силикатов АН СССР им.  [16]

Эффект Ребиндера при реверсивном трении проявляется в большей степени в результате расшатывания микроструктуры металла. Дальнейшее знакопеременное деформирование исчерпывает возможности упрочнения микрообъемов, расшатывает их микроструктуру и вызывает интенсификацию усталостных процессов. Разупрочнение поверхностных слоев наблюдается не только при реверсивном трении, но и при одностороннем при тяжелых режимах.  [17]

В связи со сказанным можно сделать вывод о возможности получения кристаллизационных структур на основе двуводного гипса без традиционного перевода его путем термообработки в вяжущее ( полуводный гипс) и дальнейшей гидратации вяжущего. Для этого частицы молотого двуводного гипса, которые можно рассматривать как готовые зародыши гидрата, необходимо сблизить на определенное расстояние друг от друга в жидкой среде, пересыщенной по отношению к двуводному гипсу. В качестве добавки может служить строительный гипс или другое гипсовое вяжущее, растворимость которого выше растворимости двугидрата. При этом для образования кристаллизационных контактов и возможности упрочнения их с течением времени необходимо, чтобы пересыщение в системе поддерживалось в течение достаточно длительного времени. Для этого в смесь дополнительно вводится добавка извести, способствующая длительному поддержанию невысокого уровня пересыщения в жидкой фазе.  [18]

Возникновение умеренных остаточных деформаций не представляет опасности, если нагрузка статическая и деформация детали не влияет на работу узла и смежных деталей. Напротив, они способствуют упрочнению детали. Отношение a0i2 / ae имеет малую величину у мягких и пластичных материалов ( для низкоуглеродистых сталей Оо 2 / ог 0 5 - г - 0 6) и повышается с увеличением предела прочности, достигая 0 85 - 0 95 для высокопрочных сталей. Таким образом, степень упрочнения может быть значительной лишь для пластичных материалов; возможности упрочнения пластической деформацией прочных сталей относительно невелики.  [19]

Примеси железа, кремния, никеля, меди снижают и без того низкую пластичность и коррозионную стойкость. На воздухе нагрев свыше 623 С приводит к его воспламенению. Склонность к окислению объясняется не только высокой химической активностью магния, но и растрескиванием пленки оксидов, плотность которой выше, - чем у чистого магния. Изменение растворимости различных легирующих элементов по мере повышения температуры, показанное на рис. 6.5, свидетельствует о возможности упрочнения сплавов закалкой и старением.  [20]

Возникновение умеренных остаточных деформаций не вызывает опасности, если нагрузка статическая и деформация детали не влияет на работу узла и смежных деталей. Напротив, при известных условиях они способствуют упрочнению детали. Степень упрочнения зависит от соотношения между пределом прочности. Отношение зо 2 / ае имеет малую величину у мягких и пластичных материалов и повышается с увеличением предела прочности, достигая 0 85 - 0 95 для высокопрочных сталей. Таким образом, степень упрочнения может быть значительной лишь для пластичных материалов; возможности упрочнения пластической деформацией прочных сталей невелики.  [21]

22 Кривые нагрузка - относительная деформация. [22]

Возникновение умеренных остаточных деформаций не вызывает, опасности, если нагрузка статическая и деформация детали не влияет на работу узла и смежных деталей. Напротив, при известных условиях они способствуют упрочнению детали. Степень упрочнения зависит от соотношения между пределом прочности сгв и пределом упругости материала ( или близким к последнему пределом текучести оо. Отношение ао 2 / сгв имеет малую величину у мягких и пластичных материалов и повышается с увеличением предела прочности, достигая 0 85 - 0 95 для высокопрочных сталей. Таким образом, степень упрочнения может быть значительной лишь для пластичных материалов; возможности упрочнения пластической деформацией прочных сталей невелики.  [23]

Необходимость применения при пайке алюминиевых сплавов цинковыми и алюминиевыми припоями флюсов, содержащих хлористые соли, остатки которых способствуют интенсивной коррозии паяного соединения, значительно ухудшает надежность таких паяных конструкций. Абразивный и ультразвуковой методы пайки нашли пока применение в практике только при пайке припоями систем Sn - Zn и Zn - Cd. Однако такие паяные соединения имеют повышенную склонность к коррозии. До настоящего времени являются важнейшими проблемными вопросами изыскание способов бесфлюсовой пайки алюминия и его сплавов алюминиевыми и цинковыми припоями, устранение склонности соединений, паянных легкоплавкими припоями си-стем Зп - Zn и Zn - Cd, к коррозии и получение прочных паяных соединений из термически обрабатываемых алюминиевых сплавов. В паяных соединениях находят применение главным образом деформируемые алюминиевые, термически не упрочняемые низколегированные сплавы. Прочные и высокопрочные алюминиевые сплавы, упрочняемые термической обработкой, разупрочняются под действием термического цикла пайки и физико-химического взаимодействия с жидким припоем. Возможности упрочнения паяных конструкций в результате совмещения нагрева под пайку и под закалку или последующей полной термической обработки паяного соединения для алюминиевых сплавов весьма ограничены вследствие близости температуры нагрева под закалку к температуре солидуса паяемого сплава, часто превышающей температуру распая шва.  [24]



Страницы:      1    2