Возможность - использование - формула
Cтраница 2
Отношение фактической величины и расчетного значения изменения диаметрального размера - остаточной деформации, определенной по формуле ( 25) с учетом найденного коэффициента для сплава ВТ1 - 1 К1 37, не превышает 12 5 %, что подтверждает возможность использования формулы ( 25) для практического расчета припусков под обработку давлением даже прецизионных деталей из титановых сплавов. Обработка корпусов и колец агрегата давлением при указанных параметрах режима не привела к изменению геометрической формы деталей, хотя при этом и наблюдается даже некоторое уменьшение овальности деталей. [16]
Выражение (1.33) представляет собой формулу аддитивности диффузионных и химических торможений процесса. К сожалению, возможность использования формулы (1.33) ограничивается лишь тем простейшим частным случаем, для которого эта формула была получена, так как если порядок реакции по переходящему компоненту отличается от 1 или если процесс существенно нестационарен, уже не удается провести разделение неременных величин и выразить общее сопротивление процессу в виде суммы отдельных сопротивлений. [17]
 |
Зависимость модуля сдвига материала оболочек от температуры. [18] |
С целью выяснения возможностей использования формул теории ортотропных оболочек для расчета критических нагрузок при изотермических состояниях было проведено сопоставление результатов расчета по формулам гл. [19]
При искривлении сечений в условиях переменной вдоль оси г поперечной силы ( изгиб балки на двух опорах равномерно распределенной нагрузкой) ег оказывается нелинейной функцией ( формула (12.79)), однако отклонение ее от линейной незначительно. Из таблицы становится очевидной возможность использования формулы (12.10) для 0 и при искривлении поперечных сечений вследствие неравномерности сдвига по высоте балки. Только вблизи торцов влияние нелинейного члена становится большим. Сказанным подтверждается утверждение, сделанное в разделе 8 § 12.6 о целесообразности отказа от гипотезы плоских сечений в пользу гипотезы о постоянстве вдоль оси балки депланации сечений. [20]
Таким образом, допущение, сделанное выше, относительно изоэнт-ропного характера изменения параметров в звуковой волне ( dq 0; ds 0), т.е. о замороженности процессов тепло - и массообмена в такой волне, подтверждается экспериментально. Это не только оправдывает возможность использования формулы (8.20), которая определяет показатель адиабаты в предположении о наличии обмена между фазами только количеством движения, но и позволяет утверждать, что критический режим истечения вскипающей воды устанавливается тогда, когда скорость потока становится равна такой скорости звука, которая определяется из условия обмена в звуковой волне только количеством движения. [21]
Для трансформатора 15 Мва реактивное сопротивление Хт, отнесенное к напряжению 35 кв, составляет 6 53 ом, а полное ZT6 54 ом. Приведенный пример с очевидностью указывает на возможность использования формулы ( 4 - 22), упрощающей определение реактивных сопротивлений трансформаторов. [22]
Приведенные рассуждения основаны на довольно грубой схематизации явлений. Однако практика проектирования не дала убедительных факторов, опровергающих возможность использования формулы (2.48), поэтому ею продолжают пользоваться при расчетах конструкций. [23]
Давление на стенке скважины рс есть не что иное, как забойное давление ( рс рзав), которое можно непосредственно измерить. Давление р может относиться к произвольному круговому контуру в пласте, оно зависит от радиуса этого контура Ri - Величину pi непосредственно измерить нельзя, что казалось бы исключает возможность использования формулы Дюпюи для определения дебитов реальных скважин. Такая возможность обосновывается следующими соображениями. [24]
В работе [17] приводятся математические выражения, позволяющие определить силу трения в направляющих в зависимости от материалов, конструкции, смазки и скорости движения. Эти выражения, полученные на основе обобщения обширного экспериментального материала, дают вполне достаточную для практики точность. Для выяснения возможности использования формулы Г. А. Левита и Б. Г. Лурье применительно к исполнительным органам гидравлических следящих приводов были проведены специальные эксперименты, в процессе которых определялась суммарная сила трения в направляющих и уплотнениях в зависимости от скорости перемещения исполнительного органа. Определение силы трения произведено посредством измерения перепада давлений в полостях гидроцилиндра, который был выполнен в корпусе, имеющем направляющие типа ласточкин хвост. Уплотнения осуществлялись с помощью круглых резиновых колец, наиболее широко используемых в практике. [25]
Как видно из таблицы, значения константы / Ск уменьшаются снизу вверх по высоте осветлителя. Изменение значения Кк по высоте осветлителя вызвано тем, что при выводе формулы ( 47) не учитывалось уменьшение содержания кислорода в процессе окисления. Это указывает на возможность использования формулы ( 46) для определения остаточного содержания закисного железа в воде, выходящей из осветлителя. [26]
В области смешанного трения, где К зависит не только от Re, но и от относительной шероховатости k / D, линия lg К f ( lg Re) оказывается плавной кривой. Последнее обстоятельство исключает возможность использования формулы Лейбензона в области смешанного трения. [27]
При / 3 1 25 см 1 [44] и Д 75 125 см 1 [284] формула (1.6.5.05) дает значение Сс 0 08, которое согласуется с экспериментом при условии x - lW 0 02 см 1, т.е. W 0 1 0 6 см 1, что соответствует экспериментальным данным. При критической концентрации для миграции син-глетных экситонов, равной Сс 0 5, и приведенных выше значениях / 3 и А получаем величину a - lfV 0 04 см 1, которая совместима с неоднородным уширением мономерной синглетной экситонной зоны. Очевидно, изменения величины ce-l W, которая с достаточной точностью не известна, отвечают большим изменениям значений критической концентрации, т.е. в области представляющих интерес концентраций ( С 0 08 0 6) функция С ехр ( - я - С) слабо зависит от С. Это ограничивает возможность использования формулы (1.6.5.05), и поэтому согласие между теорией и экспериментом, основанное на значении Сс, не доказывает окончательно справедливости модели Андерсона. [28]
Известно из предыдущих глав, что чем более ранней оказывается какая-либо стадия начавшегося перераспределения пластового давления, тем больше отличается неустановившееся перераспределение давления во всем пласте от установившегося. Поэтому в течение более или менее продолжительного промежутка времени после пуска скважины в эксплуатацию в пласте, который первоначально находился в невозмущенном состоянии, было бы безнадежно пытыться рассчитывать в какой-нибудь момент распределение давления во всем пласте по формулам установившейся фильтрации. Однако в предыдущих главах неоднократно подчеркивалось, что в окрестности возмущающей скважины сразу после ее пуска образуется непрерывно растущая область, распределение давления в которой оказывается квазистационарным. Это указывает на возможность использования формул теории установившейся фильтрации в области квазистационарного состояния. Те отрезки пьезометрических линий, которые расположены в упомянутой области, имеют ( в простейших условиях плоско-радиального притока жидкости к скважине) форму логарифмических кривых. Начальные точки этих отрезков расположены на стенке возмущающей скважины, а конечные точки с течением времени удаляются от скважины ( по мере роста области с квазистационарным распределением давления), но, конечно, они всегда расположены ниже начального статического пьезометрического уровня. [29]
Ветви пилонов обычно сжаты вертикальными нагрузками; появляющиеся иногда при действии сильного ветра растягивающие напряжения на их фибрах невелики и образование трещин маловероятно. В перемычках над проемами, выполняемых без предварительного напряжения, возможно образование трещин, снижающих их жесткость. Для приближенных расчетов это обстоятельство может быть учтено уменьшением момента инерции перемычек в 1 5 раза. Не исключено получение теоретически более точного значения жесткости проемного пилона. Для этого по предварительно назначенным жесткостям ветвей и перемычек определяют усилия во всех элементах пилона. По усилиям корректируют жесткости элементов и повторяют расчет. Однако возможность использования формулы ( 97) и, некоторых других, приведенных выше, при этом отпадает, так как жесткость перемычек и столбов становится переменной и необходимо переходить на расчет по дискретной схеме. [30]
Страницы: 1 2