Возможность - релаксация
Cтраница 2
При заданном уровне напряжений с увеличением размеров нагруженного тела его запас упругой энергии увеличивается, а возможность релаксации напряжений путем пластической деформации уменьшается. [16]
Между органической смолой и поверхностью гидрофобного материала, например графита, не обнаружено адгезионного взаимодействия. В этом случае вода не в состоянии участвовать в равновесном связывании компонентов на поверхности раздела и поэтому отсутствует возможность релаксации усадочных напряжений в материале. Это наиболее важно для жестких полимеров, поскольку из конструкционных материалов графит обладает наименьшим коэффициентом линейного расширения. Установлено, что уже до приложения внешней нагрузки жесткие полимеры, армированные углеродным волокном, содержат многочисленные трещины, возникшие между отдельными слоями из-за термических напряжений в материале в процессе охлаждения. [17]
Неравновесные ФРЭ можно найти из кинетических уравнений, которые будут выведены ниже. Учет неравновесного характера энергетического распределения электронов и конкретного вида диссипационного взаимодействия особенно необходим в полупроводниках. Это связано с возможностью энергетической релаксации электронов и дырок в зонах и разнообразием механизмов релаксации. [18]
Вместе с тем следует отметить, что в отличие от систем, наполненных минеральными наполнителями, для полимерных наполнителей роль изменения структуры обоих компонентов в граничных или переходных слоях в механизме упрочнения исследована очень одало, хотя очевидно, что их вклад в свойства системы должен быть очень существенным. В частности, Кулезнев допускает возможность релаксации перенапряжений в переходном слое, энер-я когезии которого понижена. В результате трещина многократ -: о меняет, направление роста. [19]
Частицы диспергированной фазы образуют в металлической матрице области высокой местной концентрации напряжений, ограничивают подвижность дислокаций и замедляют скорость процесса деформационного упрочнения. Сочетание местных концентраторов напряжений с ограничением подвижности дислокаций может создавать условия, при которых становится возможным зарождение трещин даже в матричных металлах с решеткой гранецентрированного куба. Кроме того, высокая подвижность дислокаций в однофазных кристаллах обусловливает возможность релаксации напряжений у концов быстро распространяющихся трещин, появляющихся в силу иных причин. [20]
Как видно из табл. 3, ст. Д и ст. С-75, С-95 имеют различия. При этом необходимо отметить, что реагент Т-66 приводит к несколько большему увеличению однородности микроструктуры. Небольшие добавки реагента Т-66 изменяют свойства сталей в благоприятную сторону, суживая диапазон неоднородности механических свойств, по-видимому, за счет облегчения выхода подповерхностных дислокаций, создавая возможность релаксации напряжений и приводя структуру в более однородное состояние. [21]
 |
Фрактограммы изломов образцов со стороны наружной поверхности контрольной трубы № 2, Х5600. [22] |
Таким образом, в целом разрушение второй контрольной трубы носит вязкий характер, но существенно различается на участках со стороны внутренней и наружной поверхности. Это различие не объясняется наводороживанием металла, поскольку признаки такового в данном случае отсутствуют. По-видимому, объяснение находится в различном уровне усталостной повреждаемости металла, которая выше для наружных участков экранной трубы, располагающих в сравнении с ее внутренними участками относительно худшими возможностями релаксации напряжений при пульсации топочного факела и циклических колебаниях температуры стенки. [23]
Хрупкое разрушение совершается сколом ( рис. 5.1, а) при напряжениях ниже экстраполированного хода температурной зависимости предела текучести. В данной области наблюдается значительный разброс значений разрушающего напряжения. Разброс определяется состоянием металла ( литой, рекристаллизованный, деформированный) и качеством подготовки поверхности образца, поскольку разрушение в этой области обусловлено наличием, с одной стороны, внутренних и поверхностных дефектов образца, концентрирующих напряжения, с другой - высоким уровнем сопротивления движению дислокаций, что практически исключает возможность релаксации этих напряжений. Действительно, как показывает оценка с использованием уравнения Гриффитса (5.2), дефект размером порядка 1 мкм должен вызвать разрушение молибдена при напряжениях, не превышающих предел текучести. В случае более крупных дефектов, которые всегда существуют в технических сплавах, особенно литых, разрушение при отсутствии релаксации напряжений может происходить и при более низких напряжениях. [24]
Возрастание жесткости напряженного состояния уменьшает объем материала, в котором может произойти пластическая деформация. Наиболее жестким является трехосное напряженное состояние. Работа совершаемой пластической деформации в этом случае минимальна. При понижении сопротивления деформации по одной из главных осей возникает возможность релаксации вдоль этой оси, и условия деформирования смягчаются. Полное отсутствие сопротивления деформированию по одной из осей приводит к плосконапряженному состоянию. Плосконапряженное состояние материала соответствует максимальной вязкости разрушения при прочих равных условиях. [25]
Приближение к указанной критической частоте ( iff нагружения по мере ее возрастания сопровождается противоположными процессами по своему влиянию на рост трещин. С возрастанием частоты материал не успевает в полной мере релакси-ровать поступающую энергию к кончику трещины за счет процессов пластической деформации в связи с приближением к скорости движения дислокаций и избыток поступающей энергии будет релак-сирован за счет создания свободной поверхности квазихрупко. Движение трещины в момент ее скачкообразного подрастания в цикле нагружения не будет заторможено за счет пластической релаксации, и поэтому ее скорость будет близка к скорости распространения статической, хрупкой трещины при монотонном растяжении материала. Следует ожидать влияние на скорость роста трещины охрупчивания материала из-за резкого снижения возможности пластической релаксации поступающей энергии по мере нарастания частоты нагружения в две стадии. Результаты выполненных испытаний жаропрочного сплава In 718 на образцах толщиной 11 мм при нагреве до температуры 923 К и асимметрии цикла 0 1 приведены на рис. 7.1. Чередование частот приложения нагрузки приводит к тому, что взаимное влияние условий роста трещины при плоской деформации и плосконапряженном состоянии снижает скорость роста трещины при низкой частоте нагружения по сравнению с монотонным процессом неизменно низкочастотного нагружения. [27]
Высокая твердость мартенсита объясняется главным образом влиянием внедренных атомов углерода в решетку а-фазы, созданием микро - и субмикроскопической неоднородности строения с повышенной плотностью дефектов кристаллического строения. Поверхности раздела кристаллов мартенсита представляют собой трудно преодолимые препятствия для движения дислокаций. Подвижность дислокаций затруднена и в связи с повышенной их плотностью из-за фазового наклепа. Все это и определяет высокую твердость стали, имеющей мартенситную структуру. Хрупкость мартенсита связана с пониженной подвижностью заблокированных дислокаций, что уменьшает возможность пластической релаксации в местах концентрации напряжений. Присутствие углерода и других примесей в твердом растворе повышает электросопротивление и коэрцитивную силу мартенсита, понижает остаточную индукцию и магнитную проницаемость по сравнению с ферритом. [28]
Высокая твердость мартенсита объясняется главным образом влиянием внедренных атомов углерода в решетку - фазы, созданием микро - и субмикроскопической неоднородности строения с повышенной плотностью дефектов кристаллического строения. Поверхности раздела кристаллов мартенсита представляют собой трудно преодолимые препятствия для движения дислокаций. Подвижность дислокаций затруднена и в связи с повышенной их плотностью из-за фазового наклепа. Все это и определяет высокую твердость стали, имеющей мартепситную структуру. Хрупкость мартенсита связана с пониженной подвижностью заблокированных дислокаций, что уменьшает возможность пластической релаксации в местах концентрации напряжений. Присутствие углерода и других примесей в твердом растворе повышает электросопротивление и коэрцитивную силу мартенсита, понижает остаточную индукцию и магнитную проницаемость по сравнению с ферритом. [29]
Высокая твердость мартенсита объясняется главным образом влиянием внедренных атомов углерода в решетку а-фазы, созданием микро - и субмикроскопической неоднородности строения с повышенной плотностью дефектов кристаллического строения. Поверхности раздела кристаллов мартенсита представляют собой трудно преодолимые препятствия для движения дислокаций. Подвижность дислокаций затруднена и в связи с повышенной их плотностью из-за фазового наклепа. Все это и определяет высокую твердость стали, имеющей мартенситную структуру. Хрупкость мартенсита связана с пониженной подвижностью, заблокированных дислокаций, что уменьшает возможность пластической релаксации в местах концентрации напряжений. Присутствие углерода и других примесей в твердом растворе повышает электросопротивление и коэрцитивную силу мартенсита, понижает остаточную индукцию и магнитную проницаемость по сравнению с ферритом. [30]
Страницы: 1 2 3