Участка - стабилизация
Cтраница 2
Рассмотрим процесс уменьшения тока нагрузки от максимального значения ( на участке стабилизации напряжения / нтах / к-з / ( 1 М) до нуля. [16]
В приведенном расчете не определяются потери по длине, которые на участке стабилизации должны учитываться отдельно. [17]
Разработана методика расчета отклонителя для ориентированного управления траекторией скважины с возможностью его использования на участках стабилизации с дополнительным вращением ротором, на основании которой определены граничные условия применения отклонителей на базе винтовых двигателей диаметрами 240, 195, 172 и 127 мм. Проведены исследования и определен состав неориентируемых КНБК, способствующих сохранению зенитного угла и азимута при бурении тангенциальных участков наклонных скважин. [18]
Кроме того, физические параметры надо определять по ( В-Эта формула учитывает условия, существующие на участке стабилизации. [19]
Анализ упомянутых и более поздних работ указывает на определенное сходство между изменением профиля скорости в канале на участке стабилизации [60, 68] в стационарном течении и во времени в ускоренном течении. И в том, и в другом случаях профиль скорости оказывается более заполненным, чем соответственно стабилизированный и квазистационарный. На входном участке трубы перестройка профиля скорости происходит вследствие нарастания пограничного слоя. Рост толщины этого слоя происходит с определенной, пропорциональной v скоростью. Поэтому место смыкания пограничных слоев, возникших на разных стенках, и длина участка гидродинамической стабилизации при заданном v и размерах канала только зависят от средней скорости течения жидкости в нем. [20]
 |
Допустимые углы перекоса отклонителя при вращении ротором. [21] |
Из практики ведения буровых работ известно, что бурение наклонных скважин с чередующимися направленно искривленными участками и участками стабилизации параметров кривизны возможно осуществлять с помощью отклонителя, который при вращении инструмента ротором обеспечивает прямолинейность ствола. Совокупность такого способа бурения с использованием высокопроизводительных долот с герметизированной маслонаполненной опорой позволяет сократить число спус-ко-подъемных операций и улучшить ТЭП бурения. Для реализации такой технологии разработана методика расчета допустимого угла перекоса между осями нижней и верхней секциями отклонителя, обеспечивающая его длительную и безаварийную работу. Методика предусматривает, что отклонитель рассматривается как напряженно деформированная система, в которой возникающие изгибающие усилия определяются с пониженной точностью, а материал резьбовых соединений неоднороден. [22]
Исследования проведены на латунной колонне ( высота 2400 мм, диаметр 25 7 мм), оборудованной участками стабилизации парового потока на входе и выходе из колонны. [23]
Научно обоснована методика расчета забойного двигателя отклонителя для одновременного использования в интервалах ориентированного управления кривизной ствола и на участках стабилизации с дополнительным вращением инструмента ротором, где отклонитель рассматривается как напряженно деформированная система в условиях пониженной точности определения усилий и неоднородности материала. [24]
 |
Схема к расчету потерь осевой нагрузки на трение. [25] |
При определении осевой нагрузки учитывают фактический или проектный профиль ствола и локальную кривизну, в первую очередь, на участках стабилизации зенитного угла и горизонтальных. [26]
Участки стабилизации в каналах витых и пластинчато-ребристых теплообменников вследствие турбулизирующего действия их поверхностей существенно меньше по длине по сравнению с участками стабилизации в прямых гладкостенных трубах, сами каналы этих теплообменников, как правило, имеют сравнительно большую протяженность. Поэтому в критериальных зависимостях вида ( 5), ( 6), ( 13) для витых и пластинчато-ребристых теплообменников критерий Lid выпадает из числа аргументов. [27]
Согласно существующим инструкциям интенсивность набора зенитного угла не должна превышать 1 30 на 10 м, ( ЯШш 382 м), а максимальное значение зенитного угла на участке стабилизации 20 при максимально возможной его протяженности. Как правило, на таких участках проектируется установка в эксплуатационных скважинах ЭЦН. [28]
Основными параметрами стабилитронов являются: напряжение стабилизации [ / - напряжение на стабилитроне при указанном номинальном токе стабилизации 1 ты минимальный / CTmin и максимальный 1 т токи на участке стабилизации; динамическое сопротивление в рабочей точке на участке стабилизации Яд 8и / д1, характеризующее степень изменения стабилизации при изменении тока через стабилитрон; температурный коэффициент напряжения стабилизации осст ( dUCT / UCT8T) - 100, характеризующий относительное изменение напряжения стабилизации при изменении температуры окружающей среды на 1 С и выражаемый в процентах. [29]
В связи с этим малоцикловую долговечность необходимо вычислять с учетом нестационарности процесса циклического упругопластичес-кого деформирования материала в опасной зоне цилиндрического корпуса или ( в первом приближении) по деформациям на участке стабилизации процесса циклического деформирования. [30]
Страницы: 1 2 3 4