Учет - массообмен
Cтраница 1
Учет массообмена со стенками канала может быть записан в виде где jw - интенсивность вброса массы с единичной площади, a 2тг [ г ( dr / dz Az / 2 ] Az o ( z) - площадь боковой поверхности диска. [1]
Фильтрационное замещение жидкости газом с учетом массообмена на межфазн й границе. [2]
Построена математическая модель поршневого замещения жидкости газом с учетом массообмена на фронте. Полученные расчетные зависимости позволяют определить параметры технологии физико-химического воздействия на пласт при подземном хранении газа. [3]
Значительное число статей посвящено разработке методой расчета процессов, протекающих в гетерогенных системах, с учетом массообмена и химических реакции. Ряд работ посвящен химическому газовому осаждению и плазменным процессам. [4]
Предложена математическая модель, описывающая линейную фильтрацию трех фаз равной плотности, состоящих из трех компонентов с учетом массообмена между фазами в однородном горизонтальном пласте, с целью описания вытеснения нефти о использованием двуокиси углерода. [5]
 |
Графическая Интерпретация. [6] |
Метод конечных разностей может быть использован для расчета практически любой сложности процессов теплопередачи, в том числе с учетом массообмена и фазовых превращений влаги. [7]
Очередные задачи, требующие решения, заключаются в теоретическом и экспериментальном изучении движения гетерогенных систем в неоднородной трехмерной пористой среде с учетом массообмена на фронте вытеснения и с пористой средой. Для исследования подобных задач необходимо разработать алгоритмы их расчетов на мощных ЭВМ. Необходима разработка технологических процессов, связанных с движением многокомпонентных дисперсных систем в пласте и в скважине. Важный вопрос - разработка методики технико-экономической оценки результатов интенсификации, так как представленные в этой работе экономические расчеты представляют оценку снизу. [8]
Таким образом, применение условий фазового равновесия и уравнения состояния позволяет вычислить значения изотермического коэффициента сжимаемости многокомпонентной системы в двухфазной области с учетом массообмена между фазами. [9]
Указанное упрощение граничных эффектов справедливо для большинства задач, связанных с изучением поведения пластов, за исключением низкопроницаемых пластов с очень высокими значениями капиллярного давления, а также трещиноватых коллекторов, для которых явление капиллярной пропитки существенно при учете массообмена между трещинами и матрицей. [10]
В [502,511,521] разработана математическая модель трехфазной ( нефть, вода, газ) двумерной многокомпонентной фильтрации в глиносодержащем пласте с учетом изменений пористости и проницаемости коллектора и свойств воды и нефти с аналогичным [461] ( см. раздел 5.1) учетом массообмена с глинистым цементом. [11]
Следовательно, при отсутствии в материале термодиффузионного переноса массы, температура в теле определяется суперпозицией трех температурных полей. Первое поле характеризует прогрев материала без учета массообмена и фазовых превращений. Второе поле учитывает влияние неподвижных стоков ( или источников) тепла. Наконец, третье поле характеризует влияние подвижных стоков тепла, связанных с массопереносом. [12]
Следовательно, при отсутствии в материале термодиффузионного переноса массы, температура в теле определяется суперпозицией трех температурных полей. Первое поле характеризует прогрев материала без учета массообмена и фазовых превращений. Второе поле учитывает влияние неподвижных стоков ( или источников) теплоты. Наконец, третье поле характеризует влияние подвижных стоков теплоты, связанных с массопереносом. [13]
Это уравнение соответствует равномерному начальному распределению температуры и массы ( потенциала) и представляет собой суперпозицию трех температурных полей. Первое поле характеризует прогрев обжигаемого материала без учета массообмена и химических превращений в глинистом веществе. Второе поле учитывает влияние неподвижных стоков тепла, в нашем случае удаление кристаллизационной воды глинистого вещества и, наконец, третье поле характеризует влияние подвижного стока тепла, например при сушке, и испарение перемещающейся в материале влаги, которое по смыслу нашей задачи должно быть равно нулю. [14]
Еще недавно в литературе не имелось практически никаких экспериментальных данных по импульсным характеристикам. Олсон и Хейдегер [9] получили в 1962 г. такие данные для сетчатой тарелки без учета массообмена. [15]
Страницы: 1 2