Cтраница 3
В работе [1] рассмотрена кинетика растворения однокомпо-нентной диспергированной жидкости в противоточной колонне без учета продольного перемешивания. Расчет скорости массо-передачи выполнен в предположении постоянства размеров капель по высоте колонн. В соответствии с этим предположением при растворении уменьшается число частиц в единице объема колонны. [31]
Ниже изложены методы расчета массо - и теплообмена в про тивоточных колоннах с учетом продольного перемешивания в рамках диффузионной модели. Как было показано в разделе 4.5, экспериментальные данные подтверждают применимость диффузионной модели для колонных аппаратов при ее слишком малых отношениях высоты колонны к ее диаметру. [32]
В настоящей главе рассматривается расчет колонного аппарата при прямо - и противотоке с учетом продольного перемешивания в приближении однопараметрической диффузионной модели. Задача расчета сводится либо к нахождению высоты колонны, соответствующей заданной степени извлечения, либо к определению степени извлечения при заданной высоте колонны. Как будет показано ниже, первая задача значительно проще при численных расчетах, чем вторая. [33]
В данной работе результаты математического моделирования [1-4] кристаллизационной колонны распространяются и обобщаются с учетом продольного перемешивания жидкой фазы и конечного коэффициента массопередачи на границе раздела кристалл-жидкость. [34]
Наиболее простой является задача о равновесном процессе ионного обмена в неподвижном слое ионита без учета продольного перемешивания в жидкой фазе фильтрующегося раствора, в рамках которой предполагается, что кинетические сопротивления процессу ионного обмена отсутствуют и, следовательно, содержание целевого компонента в зернах смолы Cs везде соответствует равновесному содержанию компонента в жидкой фазе. [35]
Разработана математическая модель динамики адсорбционного разделения воздуха, включающая уравнения тепло и массопереноса с учетом продольного перемешивания. В качестве термического уравнения адсорбции принято обобщенное уравнение Ленгмюра. Сравнение результатов расчетов, проведенных на ЭЦВМ, с экспериментальными данными показало, что предложенная модель адекватна реальному процессу динамики адсорбционного разделения воздуха и может быть использована для проектирования генераторов кислорода и азота. Математическая модель принята для оптимизации реальных установок и является основой для разработки алгоритма управления работой генераторов кислорода и азота в условиях изменяющихся параметров разделяемого воздуха и окружающей среды. [36]
Большое значение при расчетах массообменных аппаратов имеют уравнения, определяющие степень извлечения переходящего компонента с учетом продольного перемешивания фаз. Данные о распределении концентраций по высоте аппарата при этом не требуются. [37]
Рециркуляционная модель приобретает большую гибкость по сравнению с простой ячеечной и диффузионной моделями, так как для учета продольного перемешивания используются две степени свободы - число ячеек и доля обратного потока. [38]
В конечном итоге получена медаль с распределенными пара метрами, описывающая структуру потоков в насадочной колонне с учетом продольного перемешивания. [39]
По значениям рассчитанных объемных коэффициентов массо-отдачи было определено число единиц переноса ( Nox) n в колонне без учета продольного перемешивания. Вклад продольного перемешивания в увеличение высоты единицы переноса, приводящий к уменьшению числа единиц переноса в колонне данной высоты, был оценен с помощью отношения ( NOX) JNOX. Продольное перемешивание приводит к значительному уменьшению числа кажущихся единиц переноса Nox ( приблизительно в 5 раз) по сравнению с действительным ( 7V0х) я при интенсивных режимах, соответствующих интенсивности пульсаций / 1000 - 1500 мм / мин. Найденные в результате расчета коэффициенты продольного перемешивания были представлены в виде зависимости от амплитуды и частоты пульсаций. Было установлено, что указанная зависимость не является монотонной: коэффициенты продольного перемешивания по мере увеличения амплитуды пульсаций сначала снижаются, а затем увеличиваются. [40]
В работе получены дифференциальные уравнения для процесса растворения моноднсперсных сферических частиц в протнвоточной колонне при малых задержках с учетом продольного перемешивания. [41]
В [1] описана процедура анализа и окончательные результаты решения задачи о сушке дисперсного материала в движущемся слое при учете продольного перемешивания сушильного агента. [42]
В настоящей главе приведены методы расчета степени извлечения ( нагрева) и высоты противоточных колонных аппаратов без и с учетом продольного перемешивания, а также процессов растворения. [43]
При этом учитывается изменение концентрации в сплошной и дисперсной фазах в колонных аппаратах при прямо - и противотоке с учетом продольного перемешивания. [44]
В настоящей главе приведены методы расчета степени извлечения ( нагрева) и высоты противоточных колонных аппаратов без и с учетом продольного перемешивания, а также процессов растворения и массо-тегогообмена в распылительных колоннах. [45]