Учет - термическое сопротивление
Cтраница 1
Учет термического сопротивления на границе твердого тела известен в литературе как поправка Гребера. Таким образом, поправка Гребера фактически приводит, как было уже показано, к замене граничных условий III рода граничными условиями I рода, что существенно облегчает решение задачи. При определении / из (2.3) необходимо, чтобы температура поверхности грунта в различных точках над трубой была одинакова. [1]
Учет термического сопротивления массонередаче существенным образом уточняет расчетные значения локальной эффективности в о бласти высоких и низких концентраций распределенного компонента. Поэтому при четкой ректификации смесей локальную и-общую эффективности массопередачи необходимо определять для нескольких сечений колонны, а реальное число тарелок определять в результате графического построения ступенчатой линии между кинетической кривой и рабочей линией колонны. [2]
Учет термического сопротивления снеговой шубы представляет значительные трудности, так как, с одной стороны, толщина слоя снега зависит от условий эксплуатации и режима работы воздухоохладителя и, с другой стороны, коэффициент теплопроводности снегового слоя в большой степени зависит от его плотности. [3]
Было показано, что учет термического сопротивления теплоотдачи от поверхности грунта в воздух в формуле Форхгеймера может быть приближенно выполнен путем введения эквивалентного сопротивления фиктивного дополнительного слоя грунта, расположенного над основным массивом. Температура поверхности дополнительного слоя принимается: равной температуре воздуха. Поясним сказанное на примере. [4]
Значение а рассчитано при учете термического сопротивления конденсатной пленки ( по Нуссельту при q const), сопротивления фазового перехода при / 1 и диффузионного сопротивления за счет натрия. [5]
В проектной практике пользуются двумя методами учета термического сопротивления загрязнений при тепловом расчете тепло-обменных аппаратов. [6]
Коэффициент теплопередачи теплообменника с перегородками без учета термического сопротивления стенки и загрязнений равен k - 9 7 ккал / м2 час С. [7]
Коэффициент теплопередачи теплообменника с перегородками без учета термического сопротивления стенки и загрязнений равен k 9 7 ккал / м2 час С. [8]
 |
Схема организации процесса и график изменения температур при нагревании частиц в кипящем слое при нестационарном режиме. [9] |
Наиболее просто задача может быть решена без учета внутреннего термического сопротивления, тепловых потерь и внутренних источников тепла и при условии, что при интенсивном перемешивании материала и теплоносителя средний температурный напор по высоте кипящего слоя может быть принят постоянным, равным конечной разности температур. [10]
 |
Схема рабочего узла ( в разрезе прибора для определения коэффициента теплопроводности методом пластины. [11] |
Я действ - соответственно коэффициент теплопроводности без учета термических сопротивлений воздушных зазоров и действительный коэффициент теплопроводности. [12]
Был выполнен расчет температуры металла труб с учетом термического сопротивления зоновых и внутритрубных отложений и результатов измерений температур топочных газов. Установлено, что при температуре топочных газов 900 С, толщине слоя эоловых отложений 4 5 мм и отсутствии слоя внутритрубных отложений температура металла на наружной поверхности труб составляет 455 С. При толщине слоя внутритрубных отложений 1 25 мм эта температура повышается до 537 С, при толщине 2 5 мм - до 593 С. В последнем случае может происходить расплавление слоя зоповых отложений. [13]
 |
Характер температурного поля для случая кипение - конвективный теплообмен. [14] |
Зависимость приводится нами применительно к плоской стенке и без учета термического сопротивления последней. В первоисточнике [79] формула представлена в более общем виде. [15]
Страницы: 1 2 3 4