Учет - упругость - жидкость
Cтраница 1
Учет упругости жидкости хотя и усложняет расчет динамических параметров при переходных процессах, однако в ряде случаев позволяет найти эффективные технические решения для гидроприводов, работающих на высоких частотах и скоростях. [1]
Расчет процесса торможения силового органа гидро-фицированных станков с учетом упругости жидкости в трубе. Исследования в области металлорежущих станков. [2]
Расчет процесса торможения силового органа гидрофицированных станков с учетом упругости жидкости в трубе. Исследования в области металлорежущих станков. [3]
Для получения более полных характеристик переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы с учетом упругости жидкости и трубопроводов, уточнения предложенного закона изменения проходного сечения встроенного гидротормоза, назначения оптимальной последовательности работы и характеристик управляющей и регулирующей аппаратуры, выбора оптимальных характеристик и разработки методов расчета систем такого типа выполнены теоретические исследования, в которых расчетная схема гидропривода ( рис. 3) принята в виде четырехмассовой системы с упругими связями одностороннего действия. Масса 0 представляет собой суммарную массу вращающихся частей насосного агрегата, масса т2 - приведенную к поршню массу связанных с ним деталей и части жидкости гидросистемы, массы т1 и mz - эквиваленты распределенной массы жидкости в трубопроводах гидросистемы. Упругие связи гидросистемы обусловлены податливостью жидкости и трубопроводов. Система находится под действием концевых усилий электродвигателя Рд, подпорного клапана Ра и приложенных в промежуточных сечениях упругих связей сил сопротивления ДРь величины которых зависят от расходов жидкости через соответствующие сечения гидросистемы. В сечениях 7 и 8 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через проходные сечения электрогидравлического распределителя. После подачи команды на перемещение золотника распределителя площади указанных проходных сечений изменяются во времени от нулевой до максимальной. В сечениях 3 и 6 прикладываются силы сопротивления, возникающие при протекании жидкости через автономные дроссели, проходное сечение которых изменяется от максимального до минимального, обеспечивающего ползучую скорость поршня в конце хода и обратно, в зависимости от пути поршня на участке торможения и разгона. [4]
 |
Деформация жидкого элемента при гид равлическом ударе. [5] |
Вторым уравнением, необходимым для определения функций Н и v, служит дифференциальное уравнение неразрывности, которое мы выведем с учетом упругости жидкости и стенок трубы. [6]
Им впервые выведены дифференциальные уравнения гидравлического удара в трубах с учетом упругости жидкости и стенок трубы, а также получены их общие решения. [7]
Сформулируем задачу следующим образом: пусть внезапно откачка из скважины прекратилась, и жидкость, вытекающая из пласта, заполняет ствол скважины, в которой уровень Н начинает повышаться. Требуется определить в дальнейшие моменты времени давление в любой точке пласта с учетом упругости жидкости, предполагая, что на окружности гЬ давление p pk остается неизменным. Пласт считается однородным и движение подчиняющимся закону Дарси. [8]
Упругость жидкости не принимается во внимание. Действительная величина упругости жидкости для реальных глубиннонасосных установок сильно изменяется в зависимости от состава помпируемой жидкости, поэтому учет упругости жидкости затруднителен. [9]
Николай Егорович Жуковский ( 1847 - 1921 гг.) - великий русский ученый - механик. С 1879 г. - профессор Московского высшего технического училища, а с 1886 г. - профессор Московского университета; с 1894 г. - член корреспондент Петербургской академии наук. Им впервые выведены дифференциальные уравнения гидравлического удара в трубах с учетом упругости жидкости и стенок трубы, а также получены их общие решения. [10]
В соответствии с принятой расчетной схемой и составленным математическим описанием проведены теоретические исследования на ВМ. Сопоставление теоретической и экспериментальной осциллограмм показывает, что принятая расчетная схема и составленное математическое описание достаточно полно отражают основные динамические свойства исследуемой системы и позволяют переносить результаты теоретического исследования на реальные системы. Проведенные теоретические исследования позволили получить более полные характеристики переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы, с учетом упругости жидкости и трубопроводов, выбраны рациональная последовательность работы и характеристики управляющей и регулирующей аппаратуры. Результаты исследований показали, что при наилучших параметрах тормозного режима клапана величина тормозного давления составляет 362 и 365 кгс / см2, сила удара клапана о седло 6 7 и 5 т соответственно при закрывании и открывании клапана, имеют место отскоки клапана от конечных положений с последующими его ударами о седло или упоры, а в напорной магистрали во время торможения возникают динамические перегрузки. Теоретические исследования режима торможения клапана встроенным гидротормозом, закон изменения проходного сечения которого в функции перемещения поршня уточнен по результатам предварительных теоретических исследований, показали, что такой тормозной режим обеспечивает плавный подход и точную остановку клапана в конечном положении, причем давления в гидросистеме при торможении не превосходят номинальных. [11]
Более того, это уравнение может оказаться неприменимым. Действительно, если, например, затвор закрывается почти мгновенно, то dv / dt - - оо и ht - - со. Поэтому для сохранения смысла уравнения ( 6 - 88) должно ра - оо, что противоречит опыту. Как показал теоретический анализ, подтвержденный практикой, причина этого парадокса состоит в приближенности допущения о несжимаемости жидкости. При больших ускорениях сопровождающие их изменения давления могут быть настолько значительными, что становится существенным учет упругости жидкости и стенок трубы. [12]
Страницы: 1