Учет - контактная деформация
Cтраница 1
Учет контактных деформаций; даже рассмотрение контактирующих слоев как третье тело с линейными характеристиками в нормальном и тангенциальном направлениях позволяет решать ряд важных задач по повышению точности, распределению давления по поверхности контакта, оптимизации конструкций, в частности по потребному расстоянию между болтами, исследованию демпфирования колебаний, совместной работе на сдвиг стыков и соединительных деталей, выявлению микропроскальзывания и фреттинг-кор-розии во фрикционных соединениях. [1]
У заполюсной передачи Новикова, без учета контактных деформаций, 8.54 нагрузка сосредоточена в точке. [2]
Рассматривается контактная задача для стержней с учетом местных контактных деформаций и общих деформаций изгиба, сдвига и кручения. Предполагается, что контактная деформация зависит от контактного усилия в данном сечении стержня и может быть определена на основании обычной теории контакта цилиндрических тел. [3]
 |
Схема распределения нагрузки в соединении типа болт-гайка. [4] |
С такими зависимостями приходится сталкиваться при учете контактных деформаций микронеровностей поверхности или в специальных резьбах, для уменьшения трения в которых контакт осуществляется при помощи тел качения. [5]
 |
Схема клинового нажимного механизма к торовому вариатору.| Схема для определения координаты нескользящей точки и потерь на трение. [6] |
Потери, связанные с проскальзыванием во фрикционных передачах, работающих в масле, теоретически можно определять из решения контактно-гидродинамической задачи с учетом контактных деформаций тел качения. [7]
Для более определенной оценки погрешности, которая может иметь место при выражении кинематической ошибки механизма ограниченным числом членов ее ряда Фурье, вообще необходимо решение целого ряда проблем динамики механизма - причин возникновения возмущающих сил и смещений, анализа явлений, имеющих место при прохождении этих возмущений через кинематическую цепь ( с учетом контактных деформаций, наличия зазоров и смазочных пленок, деформации самих звеньев и собственных колебаний последних), что позволит более глубоко проникнуть в характер действующих на ведомое звено сил и даст возможность установить более точные признаки сходимости рассматриваемого ряда Фурье. [8]
В начале сороковых годов в нашей стране была разработана контактно-гидродинамическая теория смазки, позволяющая теоретически обосновать процесс смазки зубчатых передач. Принципиальной особенностью этой теории является учет контактной деформации поверхностей, что оказывает существенное влияние на профиль зазора и, как следствие, на распределение давления в зоне контакта. [9]
Разрабатывается теория контактной гидродинамики, решающая задачу с учетом наличия смазочного материала в контакте. Принципиальной особенностью этой теории является учет упругой контактной деформации поверхностей, что оказывает существенное влияние на профиль зазора и, как следствие, на распределение давления в зоне контакта. Гидродинамический эффект заключается в том, что в клиновидный зазор между взаимодействующими поверхностями вследствие их движения затягивается масло, вследствие чего создается избыточное давление. Масляный клин может полностью разделять контактирующие поверхности, создавая режим жидкостной смазки. Увеличение контактных давлений на входе в зону контакта сопровождается значительным повышением вязкости масла. В процессе прохождения масла через зону контакта оно нагревается, как и поверхности контакта, особенно если тела катятся с проскальзыванием. Кроме того, на выходе масло выдавливается с очень большой скоростью и вследствие этого подвергается сильному местному разогреву. [10]
Сопоставление кривых показывает, что линеаризация контактных деформаций вполне допустима, так как мало влияет на расчетное значение контактной силы. Вместе с тем расчет вообще без учета контактных деформаций приводит более чем к двухкратному преувеличению максимальной силы. [11]
Точечный, а не линейный контакт приводит к понижению изломной прочности. Например, у прямозубой эволь-вентной передачи нагрузка теоретически распределена по всей длине зуба и излому сопротивляется все сечение зуба у его основания. У заполюсной передачи Новикова без учета контактных деформаций нагрузка сосредоточена в точке. При этом опасно зацепление вблизи торцов, когда выламываются края зубьев. Поэтому рекомендуют выполнять коэффициент осевого перекрытия s l 3, при котором по краям зубьев обепечивается двухпарное зацепле-ние. [12]
На рис. 2.1 6 показана схема, иллюстрирующая образование погрешности закрепления е3 при выдерживании размера Я от верхней плоскости заготовки 1 до фрезеруемой площадки. На рис. 2.1, в дан график, поясняющий определение погрешности закрепления, возникающей в результате контактных деформаций в местах касания нижней базовой плоскости заготовки / с установочными элементами 2 приспособления. Более точно величину е3 определяют с учетом контактных деформаций в местах сопряжения опорных пластинок 2 ( рис. 2.1 6) с корпусом 3 приспособления и корпуса приспособления со столом 4 станка. На рис. 2.1, г показан график, поясняющий возникновение дополнительных ( меньших по величине) составляющих погрешностей закрепления. Величина Q - это сила прижатия опорных пластинок к корпусу приспособления посредством винтовых креплений, а величина С характеризует контакт опорных пластинок с корпусом. [13]
 |
Совместный износ наклонных направляющих. [14] |
Подставляя значения v из ( 8), ( 9) и ( 10) в зависимости ( 6) и ( 7), получим два дополнительных уравнения, которые содержат те же неизвестные Plt P2, ег и е2, что и в уравнениях статики. Аналогичный метод можно применить и при учете контактных деформаций, как это было показано в гл. [15]
Страницы: 1