Теоретический учет

Cтраница 3

В ряде практических конструкций обеспечение указанных условий правомерности приведения триода к эквивалентному диоду оказывается технически невозможным. Однако так как теоретический учет возможного провисания поля и влияния отклонений системы от идеальной весьма сложен, то обычно все практически применяемые системы триодов при расчетах приводятся к эквивалентным диодам с введением соответствующих эмпирических коэффициентов в расчетные формулы. [31]

Неравномерность расходования газа отдельными категориями потребителей определяется рядом факторов: климатическими условиями, укладом жизни населения, режимом работы предприятий и учреждений, характеристикой газооборудования зданий и промышленных цехов. В большинстве случаев теоретический учет влияния отдельных факторов на неравномерность потребления оказывается невозможным. [32]

Следует отметить, что реальные конструкционные материалы не соответствуют модели первоначально изотропной среды. Однако многочисленные попытки теоретического учета начальной анизотропии встречаются с серьезными затруднениями и пока не могут считаться успешными. [34]

Неравномерность расходования газа отдельными категориями потребителей определяется большим числом факторов: климатическими условиями, укладом жизни населения, режимом работы предприятий и учреждений, характеристикой газооборудования зданий и промышленных цехов. В подавляющем большинстве случаев теоретический учет влияния отдельных факторов на неравномерность потребления оказывается невозможным. [35]

Теоретический учет неравномерности потребления возможен лишь при построении годовых графиков, но и здесь неравномерность коммунально-бытового потребления и отопительной нагрузки определяют из статистического анализа фактических режимов. Для недельных и суточных графиков теоретический учет влияния отдельных факторов на неравномерность потребления оказывается невозможным. Здесь наиболее достоверным путем является накопление и систематизация опытных данных в течение длительного периода. [36]

Зависимость произведения воды t ции КС1 при различных температурах. [37]

Выше указывалось, что полная диссоциация сильных электролитов допускается в качестве условия, упрощающего и облегчающего вычисления. Было также предпринято несколько попыток подойти к теоретическому учету степени диссоциации сильных электролитов и к экспериментальному определению этой величины. [38]

Однако в действительности и те и другие являются приближенными. Известное влияние на свойства реальных транзисторов оказывает трудно поддающееся теоретическому учету уменьшение подвижности носителей в сильных электрических полях. [39]

Даже в случае ртутных электродов в целом ряде случаев исследований кинетики очень быстрых электродных процессов различными нестационарными методами были получены сильно различающиеся значения констант скоростей. Принято считать, что эти расхождения являются отражением принципиальной невозможности полного теоретического учета динамических свойств границы раздела электрода с раствором, в особенности в случае адсорбции. [40]

Следует отметить, что во многих старых работах вязкость растворов полимеров измерялась при довольно высоких концентрациях. Однако подобные результаты ничего не дают для характеристики самих макромолекул, так как их гидродинамическое взаимодействие очень сложно и с трудом поддается теоретическому учету. Необходимость экстраполировать данные опыта к нулевой концентрации полимера в растворе сохраняется для любых гидродинамических характеристик полимеров. [41]

К сожалению, в технической литературе, посвященной исследованиям магнитоупругих эффектов в ферритах [22, 64], нет данных о влиянии температуры на магнито-упругие свойства серийно выпускаемых ферритовых изделий. Кроме того, магнитоупругие эффекты относятся к так называемым структурно-чувствительным эффектам, которые в каждом конкретном образце материала осложняются влиянием побочных структурных факторов, теоретический учет которых пока невозможен. Поэтому единственным методом получения количественных зависимостей для конкретных материалов и изделий является метод экспериментальных исследований. [42]

Схемы фрикционных передач с параллельными. [43]

Интенсивность всех видов изнашивания контактирующих тел зависит от максимальных контактных напряжений и механических характеристик материалов катков. Имеет значение и ряд других факторов ( сорт масла, качество изготовления и сборки передачи, характер нагрузки, температурный режим и др.), точный теоретический учет которых невозможен. Поэтому инженерные расчеты для оценки работоспособности фрикционных передач сводятся в настоящее время к определении) по формулам Герца контактных напряжении на рабочих поверхностях и сравнению их с допускаемыми напряжениями. [44]

Отсюда следует, что, осуществляя моделирование технологических процессов горячей обработки металлов давлением по принципу, рекомендуемому А. А. Ильюшиным, мы не можем все же добиться идеального механического подобия этих процессов в натуре и модели. Однако это обстоятельство ни в какой мере не исключает возможности практического применения данного принципа моделирования процессов горячей обработки металлов давлением, поскольку даже ( в случае необходимости) приближенный учет влияния изменения в заданном отношении скорости деформации путем введения поправочного коэффициента очевидно представляет несоизмеримо меньшие затруднения, чем хотя бы грубо приближенный теоретический учет влияния возможного различия температуры в соответствующих точках двух геометрически подобных деформируемых тел. [45]

Страницы: 1 2 3 4