Бериллиевая фаза

Cтраница 1

Макроструктура слитка сплава, содержащего 30 % бериллия фШ мм.| Микроструктура слитка апюми-ниево-бериллиевого сплава ф 127 мм. [1]

Бериллиевая фаза, распределенная в пластичной алюминиевой матрице относительно равномерно, течет вместе с ней, чем и объясняется тот факт, что алюминиево-бериллиевые сплавы в условиях всестороннего сжатия имеют пластичность, намного превышающую пластичность чистого бериллия. В то же время при неблагоприятных видах обработки с высокими значениями растягивающих напряжений еще до того, как эти напряжения достигнут величины, необходимой для пластической деформации ( или хрупкого разрушения) бериллиевой фазы, уже начинает пластически деформироваться алюминиевая составляющая сплава, что и приводит к образованию трещин по пластичной, но менее прочной фазе и разрушению изделий. [2]

Деформация более прочной бериллиевой фазы при растяжении образца как бы отстает от деформации алюминиевой фазы, которая интенсивно тянется при напряжениях, недостаточных для начала деформации бериллиевой составляющей. При описанных особенностях деформации прочность и другие свойства бериллиевой составляющей в сплавах системы алюминий - бериллий не реализуются в полной мере, вследствие чего и модуль упругости этих сплавов оказывается ниже расчетного. [3]

Зависимость прочности алюми-ииево-бериллиевых сплавов от расстояния d между частицами бериллия. [4]

Структура прессованных полуфабрикатов представляет собой смесь алюминиевой матрицы и вытянутых в направлении течения металла частиц бериллиевой фазы [ Be ] размером 10 - 50 мкм в поперечнике. В горячекатаных листах эти частицы имеют форму, близкую к лиизовидной ( чешуйка), с большим отношением диаметра к толщине. Структура изделий из алюмипиево-бе-риллиевых сплавов, полученных деформацией при обработке давлением, является характерной для композиционного материала, армированного сравнительно короткими волокнами или чешуйками бериллия. Поскольку модуль упругости бериллиевой составляющей выше, чем алюминиевой матрицы, она воспринимает основную долю приложенных напряжений. Для эффективной эксплуатации материала важно, что алюминиевая матрица более пластична, чем бериллий, что благоприятствует перераспределению нагрузки между волокнами. [5]

Зависимость прочности алюми-ниево-бернллиевых сплавов от расстоя ния d между частицами бериллия [ 18 1. [6]

Структура прессованных полуфабрикатов представляет собой смесь алюминиевой матрицы и вытянутых в направлении течения металла частиц бериллиевой фазы [ Be ] размером 10 - 50 мкм в поперечнике. В горячекатаных листах эти частицы имеют форму, близкую к линзовидной ( чешуйка), с большим отношением диаметра к толщине. Структура изделий из алюминиево-бе-ряллиевых сплавов, полученных деформацией при обработке давлением, является характерной для композиционного материала, армированного сравнительно короткими волокнами или чешуйками бериллия. Поскольку модуль упругости бериллиевой составляющей выше, чем алюминиевой матрицы, она воспринимает основную долю приложенных напряжений. Для эффективной эксплуатации материала важно, что алюминиевая матрица более пластична, чем бериллий, что благоприятствует перераспределению нагрузки между волокнами. [7]

Структура большинства прессованных полуфабрикатов представляет собой смесь алюминиевой матрицы и вытянутых в направлении течения металла частиц бериллиевой фазы В размером 10 - 50 мкм в поперечнике. [8]

Благодаря на - ичию в алюминиево-бериллиевых и оминиево-бериллиево-магниевых сплавах, содержащих до 70 - 75 % Be, остаточного количества высокопла-ичной алюминиевой составляющей и хорошему сцеплению между алюминие - QJJ и бериллиевой фазами, эти сплавы по сравнению с бериллием обладают хорошей общей и технологической пластичностью и удовлетворительно деформируются при 380 - 420 С. В про-дессе обработки давлением происходит деформация алюминиевой матрицы и бериллиевой фазы, поскольку бериллий при температурах около 400 С вмеет достаточно высокую пластичность. [9]

Заэвтектические сплавы А1 с Be с содержанием более 1 15 % Be, имеют двухфазную структуру, состоящую из первичных дендритов твердого раствора алюминия в бериллии ( фаза В) и эвтектики, не имеющей типичного эвтектического строения и представляющей собой чистый алюминий. Это объясняется тем, что 1 15 % Be, которые должны были войти в эвтектику, выделяются на первично кристаллизующихся дендритах бериллиевой фазы. Наличие в структуре сплавов очень мягкой и малопрочной алюминиевой фазы является причиной низких механических свойств этих сплавов. [10]

Механические свойства сплавов с различным содержанием бериллия. штриховая линия - - Al - Бе. сплошная линия - Л1 - Be-Mg. 8 ]. [11]

Другая закономерность для этих сплавов состоит в том, что тройные сплавы системы Ai-Be-Mg при содержании бериллия до 70 % превосходят двойные сплавы системы Al-Be не только по прочности, но и по относительному удлинению. По-видимому, более низкое относительное удлинение двойных алюминиево-бериллиевых сплавов также есть следствие резко выраженной неоднородности фаз, присутствующих в структуре этих сплавов: твердой и прочной бериллиевой фазы IB ] и мягкой и малопрочиой фазы [ All. В сплавах системы А1 - Be - Mg свойства упрочненной магнием фазы [ А1 ] меньше отличаются от свойств фазы бериллия. Это обеспечивает и более однородный и равномерный характер деформации при растяжении и, как результат этого, одновременное повышение прочности и относительного удлинения. [12]

Свойства сплавов системы Al-Be могут быть существенно улучшены дополнительным легированием элементами, растворяющимися в алюминии, способными упрочнить алюминиевую матрицу. При упрочнении алюминиевой фазы различие в твердости, прочности и пластичности составляющих уменьшается, в результате чего свойства сплавов улучшаются. Легирование бериллиевой фазы, наоборот, увеличивает различие в свойствах составляющих и вызывает ухудшение свойств сплава. [14]

Зависимость прочности ( а и относительного удлинения ( б сплавов А1 - Be ( 1 и А1 - Be - Mg ( 2 от содержания бериллия. [15]

Страницы: 1 2