Фактор - трение
Cтраница 3
На рис. 11.4 - 11.7 представлены сводные данные результатов испытаний. Анализ рис. 11.4 показывает, что значения коэффициента теплоотдачи и фактора трения для поверхностей с плоскими ребрами согласуются с соответствующими величинами, полученными при течении в гладких круглых трубах, для которых данные представлены пунктирными линиями. Аналогично в случае сплющенных труб с плоскими ребрами расположение труб в шахматном порядке, а также применение рифленых или изогнутых ребер увеличивают и коэффициент теплоотдачи, и фактор трения. [31]
На рис. 6 - 6 в графической форме представлено уравнение Кармана - Никурадзе для фактора трения при полностью стабилизированном турбулентном течении в гладкой трубе круглого сечения. Приведены также два упрощенных уравнения, которые могут быть использованы в тех случаях, когда требуется простота алгебраических выкладок. Факторы трения при турбулентном течении в трубах некруглых сечений, не имеющих острых углов, очень мало отличаются от факторов трения для круглых труб. [32]
Член 1 075 ( l - H / ds) в уравнении (9.15) учитывает уменьшение потерь давления для случая, когда окно между перегородкой и стенкой кожуха захватывает часть трубного пучка, так что часть потока минует некоторые трубы пучка. Член 1 - Y ( s / da) учитывает потери давления при прохождении потоком окна между перегородкой и кожухом, а величина Y ( s / ds), следовательно, представляет отношение потерь давления в окне к потерям давления в трубном пучке. Кривые для фактора трения при поперечном обтекании пучка / 2 в уравнении (9.15) представлены на рис. 9.9 - 9.11. Следует заметить, что доля потока Fp, использованная для определения фактора трения при поперечном обтекании, отличается несколько от доли потока Fh, использованной для определения коэффициента теплоотдачи, поскольку изменение характера течения по-разному влияет на потери давления и теплообмен. Например, течение через зазор между трубным пучком оказывает влияние на потери давления в окне между перегородкой и кожухом и в то же время не влияет на теплоотдачу. [33]
Член 1 075 ( 1 - H / ds) в уравнении (9.15) учитывает уменьшение потерь давления для случая, когда окно между перегородкой и стенкой кожуха захватывает часть трубного пучка, так что часть потока минует некоторые трубы пучка. Член 1 Y ( sldB) учитывает потери давления при прохождении потоком окна между перегородкой и кожухом, а величина Y ( s / ds), следовательно, представляет отношение потерь давления в окне к потерям давления в трубном пучке. Кривые для фактора трения при поперечном обтекании пучка / 2 в уравнении (9.15) представлены на рис. 9.9 - 9.11. Следует заметить, что доля потока Fp, использованная для определения фактора трения при поперечном обтекании, отличается несколько от доли потока Fh, использованной для определения коэффициента теплоотдачи, поскольку изменение характера течения по-разному влияет на потери давления и теплообмен. Например, течение через зазор между трубным пучком оказывает влияние на потери давления в окне между перегородкой и кожухом и в то же время не влияет на теплоотдачу. [34]
Первоначально в кинетостатике и динамике механизмов не учитывались силы трения, возникающие в процессе движения в кинематических парах механизмов. В последнее время фактор трения все чаще вводится в расчеты. [35]
Следовательно, с точки зрения точности контролируемой величины в статике желательно иметь меньшую нечувствительность. Поэтому при определении численного значения нечувствительности прибора следует учитывать и последнее условие. Характерной особенностью кинематических систем по сравнению с силовыми является существенное влияние факторов трения и зазоров на величину полной нечувствительности прибора. В силовых системах, находящихся во время работы в напряженном состоянии слагающая нечувствительности, порождаемая этими факторами, невелика, и ею при расчетах обычно пренебрегают. В кинематических системах устранению зазоров и трения в сочленениях следует уделять особое внимание, иначе полная нечувствительность приборов сильно возрастает. [36]
 |
Кажущийся коэффициент трения для кольцевого двухфазного течения, направленного вертикально вниз. [37] |
Было установлено, что резкое изменение наклона кривых на рис. 5.15 связано с присутствием или отсутствием водяной пыли в газовой фазе. Как можно видеть из рис. 5.16, такое увеличение высоты волны ( и соответствующее увеличение фактора трения) продолжается до тех пор, пока от волн не начнут отрываться капли, после этого высота волн начинает понижаться по мере того, как возрастающие касательные силы вырывают больше и больше капель жидкости с гребней волн. [38]
На рис. 6 - 6 в графической форме представлено уравнение Кармана - Никурадзе для фактора трения при полностью стабилизированном турбулентном течении в гладкой трубе круглого сечения. Приведены также два упрощенных уравнения, которые могут быть использованы в тех случаях, когда требуется простота алгебраических выкладок. Факторы трения при турбулентном течении в трубах некруглых сечений, не имеющих острых углов, очень мало отличаются от факторов трения для круглых труб. [39]
Следовательно, с точки зрения точности регулируемой величины в статике желательно иметь меньшую нечувствительность. Поэтому прн определении численных значении нечувствительности системы регулирования всегда следует учитывать и последнее условие. В этой связи следует отметить, что характерной особенностью кинематических систем регулирования по сравнению с силовыми является существенное влияние факторов трения и зазоров на величину полной нечувствительности. В силовых системах, находящихся во время работы в напряженном состоянии, слагающая нечувствительности, порождаемая этими факторами, невелика и ею при расчетах обычно пренебрегают. Весьма мал коэффициент нечувствительности и в усилительных органах гидравлических систем регулирования, работающих под сравнительно высокими давлениями рабочего агента. [40]
Требуемые высокие значения эффективности теплопередачи говорят о том, что применяемая схема движения теплоносителя должна быть близкой к про-тивоточной. Большие значения коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании сребренных труб могут снизить эту величину примерно вполовину. Если принять lid 150, то ориентировочное значение скорости воздуха может быть определено, исходя из допустимой величины перепада давления ( фактор трения, отнесенный к эквивалентному диаметру проходного. [41]
На рис. 11.4 - 11.7 представлены сводные данные результатов испытаний. Анализ рис. 11.4 показывает, что значения коэффициента теплоотдачи и фактора трения для поверхностей с плоскими ребрами согласуются с соответствующими величинами, полученными при течении в гладких круглых трубах, для которых данные представлены пунктирными линиями. Аналогично в случае сплющенных труб с плоскими ребрами расположение труб в шахматном порядке, а также применение рифленых или изогнутых ребер увеличивают и коэффициент теплоотдачи, и фактор трения. [42]
Член 1 075 ( l - H / ds) в уравнении (9.15) учитывает уменьшение потерь давления для случая, когда окно между перегородкой и стенкой кожуха захватывает часть трубного пучка, так что часть потока минует некоторые трубы пучка. Член 1 - Y ( s / da) учитывает потери давления при прохождении потоком окна между перегородкой и кожухом, а величина Y ( s / ds), следовательно, представляет отношение потерь давления в окне к потерям давления в трубном пучке. Кривые для фактора трения при поперечном обтекании пучка / 2 в уравнении (9.15) представлены на рис. 9.9 - 9.11. Следует заметить, что доля потока Fp, использованная для определения фактора трения при поперечном обтекании, отличается несколько от доли потока Fh, использованной для определения коэффициента теплоотдачи, поскольку изменение характера течения по-разному влияет на потери давления и теплообмен. Например, течение через зазор между трубным пучком оказывает влияние на потери давления в окне между перегородкой и кожухом и в то же время не влияет на теплоотдачу. [43]
Член 1 075 ( 1 - H / ds) в уравнении (9.15) учитывает уменьшение потерь давления для случая, когда окно между перегородкой и стенкой кожуха захватывает часть трубного пучка, так что часть потока минует некоторые трубы пучка. Член 1 Y ( sldB) учитывает потери давления при прохождении потоком окна между перегородкой и кожухом, а величина Y ( s / ds), следовательно, представляет отношение потерь давления в окне к потерям давления в трубном пучке. Кривые для фактора трения при поперечном обтекании пучка / 2 в уравнении (9.15) представлены на рис. 9.9 - 9.11. Следует заметить, что доля потока Fp, использованная для определения фактора трения при поперечном обтекании, отличается несколько от доли потока Fh, использованной для определения коэффициента теплоотдачи, поскольку изменение характера течения по-разному влияет на потери давления и теплообмен. Например, течение через зазор между трубным пучком оказывает влияние на потери давления в окне между перегородкой и кожухом и в то же время не влияет на теплоотдачу. [44]
Исследование трубных пучков и стерженьковых решетчатых насадок методом нестационарного режима проводилось в той же аэродинамической трубе. При компоновке всех исследованных пучков использовались один и тот же каркас и те же трубки; сменными были трубные доски. Для определения фактора трения использована методика, аналогичная описанной выше. Теплоотдача в пучке исследовалась методом нестационарного режима, для чего одна из алюминиевых трубок была заменена идентичным по форме и размерам медным стержнем, содержащим термопару. Методика исследования заключалась в нагревании стержня примерно на 16 5 С выше температуры воздушного потока, после чего он помещался в нужном месте в пучке и охлаждался, причем непрерывно регистрировалось изменение температуры стержня. На основании полученных данных легко определяется коэффициент теплоотдачи. [45]
Страницы: 1 2 3 4