Cтраница 3
Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оценки материалов и проведения расчетов предел трещиностойкости следует определять на образцах, наиболее приближающихся по своим основным параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами прежде всего являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, но поскольку практически это не подлежит контролю, приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженных состояний в расчетных сечениях. [31]
Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оцепки материалов и проведения расчетов предел трещипостоикости следует определять па образцах, наиболее приближающихся по своим основным параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами, прежде всего, являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, но поскольку практически это не подлежит контролю, то приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженных состояний в расчетных сечениях. [32]
Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оценки материалов и проведения расчетов предел трещиностойкостп следует определять па образцах, наиболее приближающихся по своим основным параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами, прежде всего, являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, но поскольку практически это пе подлежит контролю, то приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженных состояний в расчетных сечениях. [33]
Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оценки материалов и проведения расчетов предел трещипостойкости следует определять па образцах, наиболее приближающихся по своим основным параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами, прежде всего, являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, по поскольку практически это не подлежит контролю, то приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженных состояний в расчетных сечениях. [34]
Здесь, однако, следует повторить уже известное соображение, что для оценки материалов и проведения расчетов предел трещиностойкости следует определять па образцах, наиболее приближающихся по своим основным - параметрам к рассчитываемой детали. Такими параметрами, прежде всего, являются размеры и форма пластической зоны у вершины трещины, но поскольку практически это не подлежит контролю, то приходится говорить о равенстве толщин и о схожести напряженных состояний в расчетных сечениях. [35]
Это условие нетрудно получить в рамках б - модели, подсчитав удельную работу разрушения. Эксперименты и теоретические решения для более детальных схем учета формы пластической зоны подтверждают это соотношение, они уточняют лишь числовой множитель перед бкОо в правой части последнего выражения. [36]
По нормали к лицевой поверхности плоского образца деформация незначительна; если поверхность не протравить, то пластическую зону не видно. В средней по толщине части образца в плоскостях, параллельных лицевой поверхности, форма пластической зоны в основном остается без изменения. Вместе с тем заметна тенденция к загибанию концов пластической зоны вперед так, что образуется как бы шарнир или петля. [37]
Таким образом, при достаточной ширине на образце любой толщины с ростом напряжения имеем сначала стадию развития пластической зоны по условиям плоской деформации, которая затем постепенно перерастает в стадию развития пластической зоны по законам плоского напряженного состояния. Поэтому при малых уровнях напряжения ( в частности, для коротких трещин и толстых пластин) преобладает шарнирная форма пластической зоны. [38]
В то же время ясно, что в случае хрупкого разрушения 1С окажется равным К) с, поскольку пластическая зона пренебрежимо мала, и подстановка Рюах в формулу для коэффициента интенсивности напряжений дает в этом случае величину 1с, равную К ] С. Но К1с есть фундаментальная характеристика материала - постоянная материала, а 1С - текущая, справедливая при любых размерах и форме пластической зоны. [39]
В то же время ясно, что в случае хрупкого разрушения 1С окажется равным К1с, поскольку пластическая зона пренебрежимо мала, и подстановка Ртах в формулу для коэффициента интенсивности напряжений дает в этом случае величину / с, равную Kic. Однако К с есть фундаментальная характеристика материала - постоянная материала, а 1С - текущая, справедливая при любых размерах и форме пластической зоны. [40]
К с, поскольку пластическая зона пренебрежимо мала, и подстановка ртп в формулу для коэффициента интенсивности напряжений дает в этом случае величину / с, равную К с. Но К сесть фундаментальная характеристика материала - постоянная материала, а / с - текущая, справедливая при любых размерах и форме пластической зоны. Более того, характеристика 1С годна для описания не только квазихрупкого разрушения; но и вязкого, причем при трещинах любой длины, включая очень короткие и даже вариант без трещины. [41]
Получается, что К1С есть частное значение / с. Но ЛГ / сесть фундаментальная характеристика материала - постоянная материала, а 1С - текущая, справедливая при любых размерах и форме пластической зоны. Более того, характеристика [ с годна для описания не только квазихрупкого разрушения; но и вязкого, причем при трещинах любой длины, включая очень короткие и даже вариант без трещины. [42]
На поверхности образца из концов вертикальных пластических областей ( образовавшихся на ранней стадии нагружения) начинают развиваться сужающиеся пластические области в направлении исходного разреза. Сечения вдоль образца плоскостями, параллельными лицевой, показывают, что эти две пластические области сближаются и совпадают в середине толщины. На рис. 3.1 видно, что форма развитой пластической зоны на поверхности образца не зависит ( в определенных пределах) от остроты разреза и наличия ( или отсутствия) площадки текучести. Однако интенсивности пластических деформаций в конце разреза и трещины, вообще говоря, должны сильно различаться. [43]