Форма - импульс - напряжение
Cтраница 2
При контактно-дуговом подводе энергии, связанном с непрерывным относительным движением электродов, форма импульса напряжения сказывается меньше ( особенно при электроконтактной обработке в воздухе), так как главным фактором, определяющим оптимальное соотношение величин эрозии у обоих электродов, является преимущественная концентрация энергии на участке неподвижного электрода-изделия, обусловленная тем, что во время прохождения импульса действующий участок электрода-инструмента успевает переместиться и плотность энергии на нем резко падает. [16]
Последнее обстоятельство позволяет определить с помощью шарового разрядника t / 0 5 для объекта с неоднородным полем, если форма импульса напряжения близка к стандартной. [17]
Применение однополупериодного выпрямления к обычному однофазному синусоидальному напряжению позволяет получить импульсное напряжение со скважностью, равной 2, и с формой импульса напряжения, изменяющейся по синусоиде. При необходимости получить скважность импульсов выше 2, а также с целью повышения частоты импульсов в качестве источников питания схем с полупроводниковыми вентилями целесообразно применять машинные генераторы импульсов. [18]
В заключение следует сказать, что при постоянных времени RC, значительно превышающих период следования запускающих импульсов, наблюдается характерный режим, когда форма импульсов напряжения на коллекторе близка к прямоугольной, но амплитуда их равна приблизительно половине напряжения питания, так как конденсаторы не успевают ни заряжаться, ни разряжаться полностью. Выход в такой режим происходит не сразу, а постепенно, по мере перераспределения зарядов на емкостях. [19]
Для улучшения коммутации необходимо прежде всего уменьшать индуктивность обмотки якоря путем максимального повышения индукции в воздушном зазоре, увеличения длины машины и получения формы импульса напряжения, максимально приближающейся к прямоугольной. Последнее достигается выбором величины и конфигурации полюсов и воздушного зазора, применением магнитных межполюсных экранов, применением наконечников полюсов из материалов с высокой магнитной индукцией. [20]
Различными учеными выполнены представительные экспериментальные исследования с целью выявить зависимость глубины внедрения и параметров разрушения от таких контролируемых факторов пробоя, как межэлектродное расстояние, амплитуда и форма импульса напряжения, диэлектрические и прочностные свойства жидкой среды и твердого тела. Эти исследования выполнены на большой гамме горных пород ( более 100 разновидностей) при пробое их в трансформаторном масле, дизельном топливе, растворах на нефтяной основе, воде. В некоторых случаях влияние отдельных факторов проявляется вполне однозначно, но часто регистрируется суммарный эффект, отражающий влияние нескольких факторов, в том числе с противоположной направленностью действия. Не всегда представляется возможным полностью исключить наложение воздействия факторов последующей послепробивной стадии процесса. [21]
В экспериментах по перемагничиванию одновременно с постоянным полем вдоль ТО ( h) прикладывается импульсное поле вдоль ЛО ( Л) и результирующее поведение намагниченности определяется по форме импульсов напряжений, возникающих в продольной и поперечной съемных катушках. Время т определяют различными способами. Наиболее общим является тот, в котором т определяется как время, необходимое для того, чтобы продольный сигнал уменьшился до 10 % от его максимальной величины. Другие авторы определяют т как отрезок времени, необходимый для того, чтобы компонента намагниченности вдоль ТО вновь стала равной величине, которая существовала до приложения импульса поля вдоль ЛО. [22]
Для улучшения коммутации в коммутаторных генераторах импульсов необходимо прежде всего добиваться меньшей индуктивности обмотки якоря путем максимального повышения индукции в воздушном зазоре, увеличения длины машины и получения формы импульса напряжения, максимально приближающейся к прямоугольнику. Последнее достигается выбором величины и конфигурации полюсов и воздушного зазора, применением магнитных межполюсных экранов, применением наконечников полюсов из материалов с высокой магнитной индукцией. [23]
После включения тиристора управляющий электрод теряет управляющие свойства, поэтому выключение тиристора произойдет, когда напряжение на его аноде станет равным нулю. Форма импульсов напряжения на резистивной нагрузке Я без фильтра приведена на рис. 30.7 в. Такой способ управления тиристором называется фазо-импульсным. [24]
Основой расчета продольной изоляции является определение напряжений на открытых каналах, которое выполняется либо при помощи вычислительных машин, либо при помощи обмеров на модели обмотки. Форма импульса напряжения, воздействующего на аксиальный канал, существенным образом отличается от формы импульса, приложенного к линейному зажиму. Для исследования прочности продольной изоляции обычно применяются апериодические импульсы с длиной волны от 3 до 20 мксек. [25]
Перед приложением импульсного испытательного напряжения градуируют генератор импульсов с присоединенным объектом при напряжении 60 - 80 % испытательного. Амплитуду и форму импульса напряжения определяют по осциллограммам. После градуировки напряжение поднимают до испытательного ступенями по 8 - 10 %, причем на каждой ступени дают по три импульса с интервалами не менее 1 мин. [26]
На рис. 116 приведены экспериментально снятые временные диаграммы работы преобразователя. Здесь штриховой линией показана форма импульса напряжения на приемном электроде 7 в случае, если бы он не был отделен от потока диэлектриком толщиной 8, а непосредственно бы соприкасался с потоком жидкости. [27]
 |
Мультивибратор на электронных лампах. [28] |
Одним из недостатков мультивибратора является непрямоугольная форма импульсов напряжения на транзисторах из-за большой постоянной времени нарастания отрицательного напряжения. Схема на рис. 4 - 7 позволяет получить практически одинаковую длительность фронта и спада импульса на коллекторах транзисторов мультивибратора. [29]
В первом случае усилитель имеет полосу пропускания от нескольких килогерц до 105 - МОв гц; во втором случае резонансная частота может быть самой различной ( от килогерц до мегагерц), а ширина полосы пропускания обычно не превышает 10 кгц. Достоинством широкополосной схемы является соответствие формы импульсов напряжения на выходе усилителя форме импульса на входе; достоинством узкополосного усилителя является сравнительная простота получения большого коэффициента усиления и большая помехоустойчивость. [30]
Страницы: 1 2 3 4