Форма - колебание - ротор
Cтраница 1
Форма колебаний ротора двухуз-ловая, а рамы - остается трехузловой. Резонансные формы колебаний рамы на частотах 30 и 52 Гц возбуждаются особенно интенсивно силами, приложенными к ней непосредственно. Максимальные ускорения при этом достигают 1 см / с2 на 1 кгс возбуждения. Поэтому повышенные уровни вибраций могут быть связаны даже с небольшими силами, передающимися на раму от статора генератора и щеточного аппарата. [1]
Этот широко известный метод предусматривает знание ряда форм колебаний роторов. Однако получение их, как указывалось, представляет немалые трудности. [2]
 |
АФЧХ двухмассовой системы. [3] |
Определив величину и положение неуравновешенности по каждой из форм колебаний ротора в диапазоне оборотов, представляющих практический интерес, устанавливают систему балансировочных грузов под углом 180 к найденной неуравновешенности. [4]
QK ортогональна по отношению к первым к - 1 формам колебаний ротора. [5]
 |
Схема составного ротора. [6] |
Если известны формы колебаний ротора, то остаточные дисбалансы на каждой ступени должны иметь величину, определяемую характеристикой / г-й наивысшей формы колебаний ротора, наиболее удаленной от диапазона рабочих оборотов. [7]
В точках 1 и 7 уровни несколько повышаются на частотах 50 - 52 Гц ( кривые в, г), форма колебания ротора двухузловая, а рама остается трехузловой. Резонансные формы колебания рамы на частотах 30 и 52 Гц возбуждаются особенно интенсивно силами, приложенными к ней непосредственно. Максимальные ускорения при этом достигают 1 см / с2 на 1 кгс возбуждения. Поэтому повышенные уровни вибраций могут быть связаны даже с небольшими силами, передающимися на раму от статора генератора и щеточного аппарата. [8]
С теоретической точки зрения, наилучшими системами для балансировки на втором этапе являются распределенные нагрузки, создающие эксцентриситет, отвечающий основным для рассматриваемого диапазона формам колебаний ротора. Каждая из них оказывает влияние только на одну составляющую неуравновешенности, Выбирая интенсивность распределенной нагрузки, можно полностью компенсировать соответствующую составляющую исходной неуравновешенности, остальные составляющие при этом остаются без изменений. [9]
Способ определения осевой ординаты местоположения дисбаланса ротора по оборотам резонанса особенно целесообразен для тех видов испытаний, на которых не производится измерения фазы колебаний и, следовательно, трудно определить форму колебаний ротора. [10]
Функцию Q ( s) e1 ( s) полагаем непрерывной по длине ротора. Разложим ее в ряды по формам колебаний ротора, соответствующим граничным условиям. [11]
Процесс определения величины дисбаланса ведется известным способом с использованием пробных грузов. Если динамические характеристики системы известны, то достаточно одного пуска для определения составляющих неуравновешенности, соответствующих формам колебаний ротора. Если характеристики системы неизвестны, то проводят пуск ротора с системой пробных грузов, размещенных по формам колебаний цп ( х) гп ( х) Ъпу ( х) у. [12]
 |
Принципиальная схема измерений. [13] |
В качестве датчиков для измерения колебаний ротора служили тензодатчики, наклеенные на поверхность вала в трех сечениях. Два сечения расположены около дисков и одно в середине вала. Такая схема размещения тензодатчиков на валу дает возможность определить как форму колебаний ротора, так и фазовый угол. [14]
Как известно, интенсивность высших гармоник с уменьшением числа сосредоточенных грузов, вообще говоря, возрастает. В связи с этим в ряде работ [4, 5] высказано опасение, что при неудачном их размещении подлине можно внести дополнительную неуравновешенность высших форм, которая будет значительной даже на низких скоростях. В статье [5] приводится пример, показывающий сильную зависимость интенсивности третьей формы колебаний однопролетного ротора от выбора положения двух балансировочных плоскостей. Исходная неуравновешенность задана сосредоточенным дисбалансом на одном конце ротора и распределенным на 1 / 3 длины на другом. Первая и вторая собственные формы устраняются полностью. Для уменьшения величины третьей гармоники наилучшей будет установка грузов в районе центров тяжести соответствующих участков эпюры неуравновешенности. При замене распределенного дисбаланса сосредоточенным вблизи центра тяжести указанное условие в первом приближении эквивалентно дополнительному требованию уравновешенности ротора как твердого тела, которое не только обеспечивает хорошую-компенсацию реакций от высших гармоник результирующей неуравновешенности согласно ( 20), но и сдерживает рост третьей и других формг влияющих в наибольшей степени. Близкий, хотя и не полностью идентичный эффект получим, если вместо варьирования осевых координат двух грузов определим величину четырех грузов при фиксированном достаточно равномерном распределении их по длине ротора. В этих случаях по-меньшей мере исключаются неудачные варианты расположения балансировочных плоскостей. [15]
Страницы: 1 2