Форма - цикл - нагружение
Cтраница 2
Обобщая результаты этих и других экспериментальных исследований, например [56-59], влияния формы цикла нагружения и температуры на скорость роста усталостных трещин в никелевых и нержавеющих сплавах, следует рассматривать две различные ситуации, которые могут быть реализованы на практике. [16]
Из исследуемого диска вырезают образцы и проводят испытания по треугольной и трапецеидальной формам цикла нагружения. По результатам испытаний этих образцов оценивают состояние материала диска ( чувствительный или не чувствительный к условиям его нагружения) и определяют коэффициент СРТ учитывающий расхождение СРТ в материале разрушенного диска и в материале, чувствительном к условиям нагружения в эксплуатации, и численно равный их отношению. [17]
То) / ( 7 / Т0) подразумевают соответственно поправки в расчете скорости роста трещины на влияние формы цикла нагружения, длительности выдержки под нагрузкой при максимальном ее уровне и температуре окружающей среды. Необходимо еще отметить, что суммирование поправок на условия нагружения при рассмотрении роли длительности цикла нагружения на развитие усталостных трещин в металлах (7.2) получено из энергетического анализа роли каждого из рассматриваемых параметров воздействия отдельно друг от друга без учета взаимного влияния указанных факторов. В случае рассмотрения влияния факторов друг на друга, что соответствует принципам синергетики, следует учесть еще эффект, когда в условиях многопараметрического воздействия можно выделить параметр порядка и через него выражать влияние всех факторов воздействия на эволюцию открытой системы. Сделанное замечание необходимо включить в рассмотрение для выявления границ взаимно независимого воздействия параметров нагружения на развитие усталостной трещины. [18]
Итак, при оценках по шагу усталостных бороздок длительности разрушений титановых дисков, материал которых не имеет чувствительности к форме цикла нагружения и разрушается преимущественно по механизму образования бороздок, расхождение между шагом бороздок и СРТ с достаточной для практики точностью учитывается поправочным коэффициентом kv / & величина которого зависит от СРТ. [19]
Установки для изотермических малоцикловых испытаний и установки на ползучесть не позволяют проводить исследования длительной малоцикловой прочности в связи с влиянием формы цикла нагружения и нагрева. Наиболее полно требованиям, предъявляемым к испытаниям в связи с формой цикла нагружения и нагрева, соответствуют программные установки со следящими системами нагружения и нагрева. [20]
Результаты испытания дисков на обоих стендах показали, что в случае преимущественно вязкого внутризеренного разрушения титанового сплава ВТЗ-1 с формированием в изломе усталостных бороздок их шаг позволяет характеризовать СРТ при треугольной и трапецеидальной формах цикла нагружения. [21]
Оценка сопротивления разрушению элементов конструкций и деталей машин, как отмечалось выше, предполагает в первую очередь, анализ условий их нагружения и разрушения при эксплуатации - уровни общей и местной напряженности, температуры стенок, числа и форма циклов нагружения, наличие ударных перегрузок, характер распределения и величины остаточных напряжений, накопление коррозионных и др. повреждений, источники и характер разрушения. Получаемые из этого анализа данные являются основой для выбора конструкционных материалов, методов определения их механических свойств, а также методов и критериев анализа прочности, ресурса и надежности. [22]
Однако, как показывает уже имеющийся опыт эксплуатации, для обеспечения безопасности перевозок может быть введен временный контроль дисков с малой периодичностью для принятия мер по устранению напряженности диска и изъятию из эксплуатации материала дисков, проявляющих свою чувствительность к форме цикла нагружения. [23]
Таким образом, сопротивление циклическому упругоплас-тическому деформированию аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при температуре 650 С, соответствующей интенсивному протеканию в ней процессов деформационного старения и других температурно-временных эффектов, существенным образом зависит от условий испытаний, к которым в первую очередь относятся уровень циклических деформаций и форма цикла нагружения. Эти параметры в значительной мере определяют интенсивность деформационного старения материала, а тем самым и характер изменения деформационных характеристик, на основе которых описываются процессы накопления повреждений. Учет изменения механических свойств материала вследствие его структурных изменений, а также особенностей развития деформаций в зависимости от формы цикла нагружения nosBOflnet достаточно достоверно описывать накопление повреждений и определять в соответствии с этим расчетное число циклов до разрушения. [24]
Достижение критических условий по температур-но-скоростному ( частотному) нагружению приводит к смене механизма разрушения, что и определяет ускорение процесса роста трещин. Форма цикла нагружения оказывает дополнительное влияние на активизацию механизмов межзеренного проскальзывания. [25]
Это означает, что с возрастанием частоты нагружения влияние формы цикла нагружения пренебрежимо мало. [27]
Установки для изотермических малоцикловых испытаний и установки на ползучесть не позволяют проводить исследования длительной малоцикловой прочности в связи с влиянием формы цикла нагружения и нагрева. Наиболее полно требованиям, предъявляемым к испытаниям в связи с формой цикла нагружения и нагрева, соответствуют программные установки со следящими системами нагружения и нагрева. [28]
В самом общем случае, когда влияние среды проявляется и ниже уровня KI CC, диаграммы приобретают вид, изображенный на рис. 48.5, в. Следует отметить, что представленные здесь типичные диаграммы не отражают всего многообразия диаграмм коррозионно-усталостного роста трещин, скорость которых зависит от многих факторов, таких как частота, асимметрия и форма цикла нагружения, температура испытания, структура материала и механизм воздействия среды. В некоторых случаях скорость роста трещин в коррозионной среде даже понижается в сравненпи с инертной средой. Это может достигаться за счет затупления коррозионной трещины вследствии проявления механизма анодного растворения металла, или так называемого закрытия усталостной трещины, вызванного клиновым эффектом продуктов коррозии в вершине трещины и приводящего к уменьшению эффективного амплитудного коэффициента интенсивности напряжений. [29]
В самом общем случае, когда влияние среды проявляется и ниже уровня i cc, диаграммы приобретают вид, изображенный на рис. 42.5, в. Следует отметить, что представленные здесь типичные диаграммы не отражают всего многообразия диаграмм коррозионно-усталостного роста трещин, скорость которых зависит от многих факторов, таких как частота, асимметрия и форма цикла нагружения, температура испытания, структура материала п механизм воздействия среды. В некоторых случаях скорость роста трещин в коррозионной среде даже понижается в сравненни с инертной средой. Это может достигаться за счет затупления коррозионной трещины вследствии проявления механизма анодного растворения металла, или так называемого закрытия усталостной трещины, вызванного клиновым эффектом продуктов коррозии в вершине трещины и приводящего к уменьшению эффективного амплитудного коэффициента интенсивности напряжений. [30]
Страницы: 1 2 3