Cтраница 2
Ответ: а) Рк Рв Рш 5120 кг 5710 ке Рэ - стержень теряет устойчивость в чисто крутильной форме; б) Ря Рэ 4870 кг Яш 5120 кг-стержень теряет устойчивость в чисто изгибной форме; при / / шах 2 54 м Рк Рэ Рв РШ 5120 кг. [16]
Сопоставление полученных характеристик 7 говорит о том, что критический вес здания с планом ( см. рис. 31) при крутильной форме потери устойчивости в 2 2 раза меньше, чем у здания с квадратным планом и симметричной системой пилонов при равенстве площадей. [17]
Формулы ( 152) определяют основные критические веса здания при изгибных формах потери устойчивости, формула ( 153) - при крутильной форме для общего случая, при котором здание имеет несколько пилонов и в их числе есть пилоны замкнутого профиля со значительной собственной крутильной жесткостью. [18]
Если же учитывать деформации поясов, то по мере увеличения числа панелей изгибная критическая сила будет уменьшаться, тогда как критическая сила, определяемая крутильной формой, как уже отмечалось, останется неизменной. [19]
Из первых двух уравнений получаются две эйлеровские критические силы, соответствующие изгибу относительно осей Ох и Оу, из третьего - критическая сила Р, соответствующая чисто крутильной форме ( потери устойчивости. [20]
Положив в формуле ( 5 - 33) значение is равным единице, определим для различных соотношений Fd / Fn предельные гибкости ветви, при которых проявится крутильная форма потери устойчивости. [21]
Положив в формуле ( 4 - 31) значение iB, равное единице, определим для различных соотношений Fd / Fs предельные гибкости ветви, при которых проявится крутильная форма потери устойчивости. [22]
Очевидно, когда общий прогиб, полученный при учете работы поясов и раскосов, ZAd 2An в 2 раза превзойдет прогиб, определяемый учетом работы только раскосов 2Ad, крутильная форма потери устойчивости перейдет в изгибную. [23]
Первые два из выражений ( 46) представляют собой критические значения нагрузки, соответствующие изгибным или эйлеровым формам равновесия, и третье выражение дает критическую нагрузку, связанную с крутильной формой равновесия. Таким образом, вычисление критических нагрузок для тонкостенных открытых профилей по формулам Эйлера возможно, вообще говоря, только в том частном случае, когда продольная сжимающая сила приложена в центре изгиба сечения. Если же точка приложения продольной силы не совпадает с центром изгиба, то стержень обладает только из-гибно-крутильными формами равновесия. Некоторое исключение из этого общего положения представляют сечения с одной или двумя осями симметрии при условии, что точка приложения продольной силы лежит на оси симметрии. [24]
С первой гармоникой к оборотам к 1) рабочие лопатки, как правило, не резонируют, так как с увеличением оборотов изгибные частоты колебаний увеличиваются, причем частота основного тона / р, а резонанс крутильной формы колебаний обычно уходит далеко за пределы рабочих оборотов. [25]
С первой гармоникой к оборотам ( k 1) рабочие лопатки, как правило, не резонируют, так как с увеличением частоты вращения изгибные частоты колебаний увеличиваются, причем частота основного тона f n nc, а резонанс крутильной формы колебаний обычно уходит далеко за пределы рабочей частоты вращения. [26]
Учитывая, что в равностороннем треугольнике центр изгиба совпадает с центром тяжести, рассматриваемая система будет иметь три независимые друг от друга критические силы: две силы, определяемые изгибной формой искривления относительно главных центральных осей инерции поперечного сечения, и одна - определяемая крутильной формой потери устойчивости. [27]
Так как в равностороннем треугольнике центр изгиба совпадает с центром тяжести, рассматриваемая система будет иметь три независимые друг от друга критические силы: две силы, определяемые изгибной формой искривления относительно главных центральных осей инерции поперечного сечения, и третья сила, определяемая крутильной формой потери устойчивости. При недостаточной жесткости пояса может произойти потеря устойчивости отдельных ветвей при осесимметричной поперечной деформации поясов. [28]
Наличие изгибных и крутильной форм собственных колебаний сверла позволяет сделать предположение, что во время работы под действием осевых, изгибающих и закручивающих сверло сил возможен переход от одной формы устойчивого равновесия стержня сверла к другой, причем превышение нагрузок на сверло, принявшего вторую форму изгибных колебаний, приводит к возникновению крутильной формы колебаний. [29]
Наиболее общее условие резонанса для колебательных систем заключается в том, чтобы вдоль одного из линейных размеров системы уложилось кратное число половин длин волн одной из форм колебаний. Для продольных, крутильных форм колебаний стержней расстояние между соседними узлами и пучностями стоячей волны постоянно и равно половине длины бегущей волны, поэтому в расчетах можно пользоваться значениями соответствующих длин волн. [30]