Cтраница 3
Как видно из табл. 18, для полных волн напряжения чаще всего Up Ua, а для срезанных и коротких волн напряжения, наоборот, ириа. [31]
В ГОСТ 1516 - 60 испытательные напряжения полной волны токоограничивающих реакторов установлены те же, что для аппаратов - без добавки, учитывающей влияние рабочего напряжения. [32]
Предположим, что при многократном приложении к промежутку полной волны с амплитудой U ведется счет числа искровых разрядов в промежутке. [33]
С ростом номинального напряжения сети вследствие увеличения доли полных волн напряжения увеличивается доля импульсных токов большой длительности. Для класса напряжения 750 кВ эта доля импульсов тока становится преобладающей. [34]
Вместе с тем, как и при импульсных испытаниях полной волной, учтена возможность кумулятивного эффекта. [35]
Таким образом, при смещении этих осциллограмм относительно друг друга на полную волну расстояние между дифманометрами должно соответствовать длине волны пульсирующего потока газа в трубопроводе [9] ( фиг. [36]
На рис. 3 - 24 показано распределение макси мальных напряжений при воздействии полной волны, а на рис. 3 - 25 - максимальных градиентов вдоль всей обмотки на участке, содержащем около 3 / 0 витков. Разности потенциалов измерены при срезе волны. [38]
Имелось в виду, что отсутствие возбуждения должно быть компенсировано увеличением амплитуды полной волны. Вначале необходимое увеличение определялось для каждого подлежащего типовому испытанию трансформатора в зависимости от результатов исследования на нем влияния возбуждения на импульсные перенапряжения в продольной изоляции. При этом испытательное напряжение полной волны должно быть неодинаковым для трансформаторов разных типов. [39]
Импульсное напряжение ( максимальное) штыревых из оляторов ШЛ-6 и ШС-9 при полной волне 63 кв, при срезанной волне 81 кв, ШС-Ю при полной волне - 9J ка, при срезг иной волне 112 ко. [40]
Для чисто масляных промежутков с резко неоднородным полем величина коэффициента импульса при полной волне колеблется от 1 5 до 2; при больших расстояниях он ниже. Применение барьеров и изолирования электродов увеличивает в большей степени прочность при напряжении переменного тока и в меньшей - импульсную прочность. Соответственно этому коэффициент импульса для устройств со сравнительно однородным полем при изолированных электродах меньше, чем при голых. [41]
Для класса 400 кв были нормированы следующие импульсные испытательные напряжения: при полной волне 1 500 2001 700 / свмакС) при срезанной - 1800 л-вмакг. [42]
Изоляция трансформатора 110 кв допускает воздействие импульсного напряжения ( 7425 кв при полной волне и 17485 кв при р2 мксек. Подберите стержневой промежуток, еще защищающий трансформатор и укажите, как необходимо ограничить амплитуду воздействующей волны. [43]
Для изоляции между разомкнутыми контактами разъединителей нормировано импульсное испытательное напряжение лишь при полной волне; испытание этой изоляции срезанной волной не требуется. [44]
Увеличение прочности воздушных промежутков при срезанной волне по сравнению с их прочностью при полной волне значительно больше, чем отношение амплитуд расчетных срезанной и полной волн. Вытекающие из табл. 2 - 4 и 2 - 5 повышенные требования к изоляции между разомкнутыми контактами относятся не только к разъединителям, но и к другим коммутационным аппаратам, если они выполняют также функции разъединителей. В первую очередь это касается выключателей нагрузки, а также предохранителей с вынутым патроном. [45]