Геометрическая форма - пора
Cтраница 1
Геометрическая форма пор и других дефектов на поверхности белой жести была остроумно изучена W. [1]
Обе системы уравнений требуют допущения о геометрической форме пор. [2]
Чувствительность металла шва к порам зависит от типа пористости, геометрической формы пор и характера их распределения в шве. В соответствии с этим различают единичную пористость ( расстояние между порами больше трех диаметров наибольшей поры), пористость в виде цепочек ( неслившиеся поры с расстоянием между ними меньше диаметров поры), скопление неслившихся и слившихся пор, которые обычно сопровождаются окисными пленками. [3]
Проведены расчеты по методу самосогласованного поля при постоянных модельных значениях координационного числа сетки z и показателя геометрической формы пор у для различных распределений пор по размерам. [4]
 |
Основные модели реальных пористых тел. [5] |
Вычисление распределения объема пор по размерам на основании опытов по капиллярной конденсации пара и вдавливанию ртути требует допущения о геометрической форме пор. В связи с этим результаты вычислении отвечают не реальному сорбенту ( катализатору), а эквивалентному модельному сорбенту с принятой формой пор, для которого десорбционная ветвь изотермы капиллярной конденсации пара или ртутнопорометрическая кривая совпадают с соответствующими кривыми для реального сорбента. [6]
В первоначальную теорию Презента - Де-Бетюна здесь введены безразмерные коэффициенты ( Зк и РР [3.76, 3.87], учитывающие отклонение закона отражения от диффузного и отличие геометрической формы пор от длинного капилляра. [7]
Вычисляя по величинам гидростатических давлений отвечающие им по ( 14) гидравлические радиусы, получим интегральную кривую распределения V f ( гь) без допущения о геометрической форме пор. Расчет имеет общее значение, когда поры адсорбента не имеют сужений или же являются бутылкообразными. В таком случае определяемый радиус пор отвечает сужению или горлу пор, а объем вдавленной ртути - объему их полостей, и поэтому кривая распределения становится условной характеристикой пористой структуры. Заметим, что в рассматриваемом случае вычисления по ( 16) также отвечают эквивалентному модельному, а не реальному адсорбенту. [8]
Вычисляя по величинам гидростатических давлений отвечающие им по ( 14) гидравлические радиусы, получим интегральную кривую распределения V / ( r / J без допущения о геометрической форме пор. Расчет имеет общее значение, когда поры адсорбента не имеют сужений или же являются бутылкообразными. В таком случае определяемый радиус пор отвечает сужению или горлу пор, а объем вдавленной ртути - объему их полостей, и поэтому кривая распределения становится условной характеристикой пористой структуры. Заметим, что в рассматриваемом случае вычисления по ( 16) также отвечают эквивалентному модельному, а не реальному адсорбенту. [9]
Отношение со / я имеет размерность длины и пропорционально линейному размеру поры. Коэффициентом пропорциональности является фактор геометрической формы пор. [10]
В целом методы определения удельных поверхностей и распределений объема и поверхности пор на основании экспериментальных данных по капиллярным явлениям в большой мере условны. В лучшем случае их результаты отвечают эквивалентным модельным адсорбентам с принятой в расчетах геометрической формой пор. Большой недостаток применения ряда методов заключается в совершенно необоснованном их распространении на область размеров пор, для которой исходные предпосылки методов заведомо перестают выполняться. Следует отметить, что методы определения параметров адсорбентов, таких, как, например, удельная поверхность, основанные на предварительном образовании адсорбционных слоев, в принципе имеют положительную черту, заключающуюся в практическом устранении влияния поверхностной микропористости и микрошероховатости на получаемые результаты. [11]
В целом методы определения удельных поверхностей и распределений объема и поверхности пор на основании экспериментальных данных по капиллярным явлениям в большой мере условны. В лучшем случае их результаты отвечают эквивалентным модельным адсорбентам с принятой в расчетах геометрической формой пор. Большой недостаток применения ряда методов заключается в совершенно необоснованном их распространении на область размеров пор, для которой исходные предпосылки методов заведомо перестают выполняться. Следует отметить, что методы определения параметров адсорбентов, таких, как, например, удельная поверхность, основанные на предварительном образовании адсорбционных слоев, в принципе имеют положительную черту, заключающуюся в практическом устранении влияния поверхностной микропористости и микрошероховатости на получаемые результаты. [12]
При оценке влияния пористости на механические свойства сварных соединений необходимо располагать данными о чувствительности металла шва в сварном соединении к концентраторам-дефектам в зоне дефекта ( см. раздел 1), а также значениями теоретических коэффициентов концентрации напряжений пор / Сп и теоретическими коэффициентами концентрации формы шва Кф. Концентрация напряжений в сварных швах с порами зависит от типа пористости, характера распределения пористости в шве и геометрической формы пор. С этих позиций в сварных конструкциях следует различать: единичную пористость ( расстояние между порами больше трех диаметров наибольшей поры), пористость в виде цепочек ( не слившиеся поры с расстоянием между ними меньше трех диаметров поры), скопление неслившихся пор и слившиеся поры, которые, как правило, сопровождаются окисными пленками. [13]
 |
Распределение объема мезопор по радиусам для активных углей по опытам капиллярного испарения бензола при 293 К ( о и азота при 78 К ( д. [14] |
Его основная идея сводится к следующему. До начала капиллярной конденсации адсорбция пара на активном угле выражается суммой адсорбции в микропорах и на поверхности мезопор. Применяя к адсорбции в мезопорах tf - метод, находим удельную поверхность мезопор, не связанную с допущением о геометрической форме пор. [15]
Страницы: 1