Cтраница 3
Для случая кипения воды в трубах паровых котлов, эти формулы дают только исходные ориентировочные значения а вследствие иных условий движения воды в них и отделения пузырьков пара. Дать для этого случая более точные расчетные формулы не представляется возможным. [31]
Как указывалось, в трехслойных плитах и панелях наружные слои, состоящие из стеклопластика, асбестоцемента или алюминия, воспринимают большую часть нормальных усилий, возникающих при изгибе панелей, а внутренний слой из пенопласта или сотопласта работает в основном на сдвиг. При расчете панелей на прочность могут быть использованы формулы сопротивления материалов, которые при сравнении с более точными расчетными формулами и с результатами испытаний панелей дают мало отличающиеся результаты. [32]
Вполне понятно, что введение более строгих допущений (1.132) по сравнению с (1.12) и (1.13) привело к более точной расчетной зависимости. Однако этого уточнения в ряде случаев оказывается недостаточно. Дальнейшие пути получения более точных расчетных формул лежат, очевидно, в отыскании таких допущений, которые были бы максимально близки к реальным условиям протекания процесса передачи тепла в аппаратах. [33]
В общем случае точные значения взаимной индуктивности между двумя плоскими контурами зависят от большого числа геометрических параметров и не представляются в виде удобных для пользования номограмм или таблиц. Поэтому количественные номограммы для расчета точного значения взаимной индуктивности приведены только для плоских круговых контуров. В остальных случаях приведены только точные расчетные формулы для определения индуктивностей по геометрическим моделям с помощью ЭВМ и приближенные расчетные формулы с использованием номограмм взаимных индуктивностей для круговых контуров. [34]
Рассмотрены случаи их соосного и эксцентрического взаимного расположения с параллельными и пересекающимися осями. Для расчета взаимной индуктивности между однослойной цилиндрической катушкой и плоским контуром в виде кругового контура или двухпроводной линии с параллельными осями и соосным расположением приведены номограммы и таблицы. В остальных случаях приведены только точные расчетные формулы для определения взаимной индуктивности по геометрическим моделям с помощью ЭВМ. [35]
Наличие строгой теории метода и точных расчетных формул сводит к минимуму необходимость в различного рода калибровках, сопряженных с дополнительными источниками погрешностей. [36]
В связи с проблемой защиты сооружений от взрыва следует упомянуть исследование М. А. Лаврентьева, В. М. Кузнецова и Е. Н. Шерра ( 1962), которые разработали систему пузырьковой защиты от взрыва. Взрыв начинает находить все большее применение в строительстве грандиозных сооружений, требующем все более мощных и хорошо рассчитанных взрывов. С увеличением масштаба взрыва закон подобия начинает нарушаться вследствие влияния сил тяжести и возникает потребность в более точных расчетных формулах, учитывающих масштабный фактор. [37]
Однако чтобы пользоваться формулами Кадмера и Тиле для расчета допустимых концентраций примеси бензина к дизельному топливу, надо знать температуру вспышки бензина, определение которой не предусматривается стандартами на бензин. Кроме того, отсутствуют коэффициенты к формуле Кадмера при концентрациях примеси бензина менее 5 %, которые являются наиболее характерными, а погрешность формулы Кадмера составляет 3 - 4 С. Зависимость температуры конца кипения смесей топлив от их концентраций, как указывает И. П. Бударов, не подчиняется правилу аддитивности. На основании экспериментального исследования смесей бензинов и дизельных топлив Б. Н. Голубевым получены более точные расчетные формулы для определения допустимых концентраций примеси бензина и дизельного топлива. [38]