Форсировка - напряжение
Cтраница 3
Такой ЭМУ обеспечил бы малую мощность возбуждения, значительно уменьшив размеры и вес аппаратуры, и позволил бы путем форсировки напряжения повысить скорость и качество процессов регулирования в системах переменного тока. Для однофазного тока возможно выполнение ЭМУ на базе конструкции вращающихся усилителей постоянного тока. [31]
Параллельно трем последовательно соединенным обмоткам ЭМУ на выходе ПМУ подключается фильтр Ф-4, состоящий из сопротивления 4СД и емкости IE, предназначенный для компенсации электромагнитной инерции обмоток управления ЭМУ. Цепь обмоток управления ЭМУ с фильтром представляет нагрузку, близкую к ак-тивнбй, и среднее значение выпрямленного тока нагрузки ПМУ увеличивается, а также возрастает форсировка напряжения выхода ПМУ. [32]
Параллельно трем обмоткам ЭМУ на выходе ПМУ подключается фильтр Ф4, предназначенный для компенсации электромагнитной инерции обмотки управления ЭМУ. Цепь обмоток управления ЭМУ с фильтром представляет нагрузку, близкую к активной, и среднее значение выпрямленного тока нагрузки ПМУ увеличивается, а также возрастает форсировка напряжения выхода ПМУ. [33]
 |
Структурная схема системы регулирования возбуждения синхронного двигателя с тиристорным преобразователем и общим суммирующим усилителем. [34] |
Если режим работы спокойный, то к быстродействию системы регулирования возбуждения не предъявляются высокие требования. Когда приводы работают с резкопеременной нагрузкой, требования к системе регулирования более жесткие, так как параметры привода быстро меняют свои значения, поэтому привод должен отличаться высоким быстродействием, что обеспечивается использованием в системе регулирования сигнала по производной активной составляющей тока статора или сигнала, пропорционального приращению внутреннего угла 6 синхронного двигателя, а также повышением кратности форсировки напряжения возбуждения и снижением постоянных времени элементов системы возбуждения привода посредством использования вместо электромашинных возбудителей тиристорных выпрямителей. [35]
Для питания мощных прокатных ДПТ применяют тиристорные преобразователи. Тиристорное питание из-за пульсации напряжения и тока якоря ухудшает коммутацию ДПТ. Применение тиристорных преобразователей обеспечивает возможность использования быстродействующих систем регулирования для форсировки напряжения якоря. В связи с этим к изоляции обмоток якорной цепи и коллектора ДПТ, питаемых от тиристорных преобразователей, предъявляются дополнительные требования: она должна допускать нормальную эксплуатацию с амплитудным значением напряжения вентильной обмотки трансформатора преобразователя. Для ДПТ с номинальным напряжением 930 В это напряжение составляет 1500 В. Такое напряжение оказывает неблагоприятное влияние на потенциальные условия на коллекторе. [36]
 |
Схема АГП с дугогаси-тельной решеткой. [37] |
Отдельные узлы и детали возбудителя конструктивно не отличаются от аналогичных узлов и деталей близких по размерам тихоходных генераторов постоянного тока общепромышленного назначения. Отличие возбудителей от обычных генераторов постоянного тока определяется в основном требованиями форсировки возбуждения и быстродействия системы возбуждения. Магнитные индукции в различных участках магнитопровода в номинальном режиме должны быть выбраны с таким расчетом, чтобы при двух-трехкратной форсировке напряжения возбуждения ток возбуждения возбудителя не слишком бы возрастал из-за насыщения его магнитопровода. Напряжение между смежными коллекторными пластинами при форсировке не должно превышать 20 ч - 25 В. Эти требования приводят к увеличению главных размеров возбудителя по сравнению с машиной постоянного тока общепромышленного назначения такой же мощности и частоты вращения. Требование быстродействия системы возбуждения в ряде конструкций приводит к необходимости выполнения всего сердечника статора возбудителя, как полюсов, так и ярма ( спинки), шихтованным из отдельных тонких листов, изолированных друг от друга. При этом удается обеспечить достаточно высокую скорость нарастания магнитного потока и напряжения возбудителя, благодаря незначительному демпфированию потока при его резком изменении вихревыми токами магнитопровода. [38]
Возбуждение генераторов наземных электростанций должно обеспечивать их кратковременную работу при токе, составляющем 125 % номинального тока генератора, и при номинальном напряжении, генераторы силовых установок на судах должны обеспечивать в течение 1 мин ток, равный 150 % номинального. При разработке схем возбуждения генераторов надо учитывать, что при возникновении провалов в напряжении из-за коротких замыканий в сети возбуждение должно обеспечить примерно 30 % напряжения генератора, чтобы генератор мог давать по крайней мере полуторный по отношению к номинальному ток; для некоторых классов установок требуется даже обеспечение трехкратного номинального тока генератора при коротком замыкании на его выводах. Для того чтобы при переходном процессе быстрее обеспечить изменение тока в обмотке возбуждения, максимальное напряжение возбуждения должно составлять 1 5 номинального значения, обычно применяют двукратную, а иногда пятикратную и даже большую форсировку напряжения возбуждения. [39]
Катушки могут быть одно - и двухобмоточными. Двух-обмоточные катушки применяются в АЭМП постоянного тока с двумя номинальными напряжениями например ПО и 220 В. В первом случае обе обмотки соединяются параллельно, во втором - последовательно. Двухобмоточные катушки применяются также в АЭМП с форсировкой напряжения, когда одна обмотка является пусковой, а вторая - удерживающей, а также в ряде исполнений двухпозицион-ных приводов. Каркасы выполняются из пресс-материала АГ-4С, АГ-4В, ДСВ-2-Р-2М, ДСВ-К-1, ГСП-32, ГСП-24, ГСП-16. Пресс-материал АГ-4С применяется в АЭМП, предназначенных для работы при температуре от минус 100 до плюс 200 С; остальные перечисленные материалы-от минус 60 до плюс 130 С. Материал АГ-4 обладает высокой влагостойкостью, малой усадкой, высокими диэлектрическими свойствами и механической прочностью. Он успешно применяется для изготовления каркасов и других деталей АЭМП тропического исполнения. [40]
Если требования по КПД не являются определяющими, то регулирование производят с целью равномерной в зарядном цикле нагрузки источника питания ( и привода в случае применения в качестве ЗУ электромашинных генераторов), осуществляя закон управления, обеспечивающий uCtt ( t) iCH ( t) const. Это улучшает степень использования активного объема источников питания и привода и снижает массогабаритные показатели ЗУ. ЕН неизменной емкости за различное время заряда и в соответствии с этим обеспечивать режим разряда с несколькими дискретными значениями частоты разрядов, применяют ступенчатую форсировку напряжения на входе ЗУ. Регулирование зарядных процессов рассмотрим на примере ЗУ с вентильными генераторами, хотя зависимости мс ( 0, г Сн ( /) в регулируемых процессах ЕН являются общими для всех типов ЗУ с зарядом ЕН от источников постоянного тока. Различие заключается лишь в нахождении и реализации законов управления. [41]
В зависимости от особенности конструкции данного генератора связанный с ним возбудитель может или е может быть нагружен до своей Номинальной мощности или работать при номинальном напряжении при питании номинальным током возбуждения генератора. В результате напряжение обмотки возбуждения при номинальной нагрузке может оказаться на 20 или даже 25 % ниже номинального напряжения возбудителя. Это вызовет необходимость выбрать возбудитель больше как по напряжению, так и по мощности, чем это требуется. Выбранный более мощный возбудитель сможет более легко удовлетворять требованиям поддержания возбуждения в бестоковые паузы при - переключениях с одного источника питания на другой или требованиям форсировки напряжения при коротких замыканиях. С другой стороны, электродвигатель, вращающий такой возбудитель, оказывается нагруженным в большей степени в период, когда держится пониженное напряжение на выводах вследствие того, что максимальное напряжение возбудителя является более высоким, чем напряжение обмотки возбуждения при номинальной нагрузке. Вот почему необходимо сравнивать минимальные и максимальные параметры возбудителей и и соответствующих приводных электродвигателей, которые могут быть применены. [42]
Эти преобразователи позволяют плавно регулировать выходное напряжение и его частоту в широких пределах и имеют хорошие технико-экономические показатели. Основными их недостатками являются эграничение верхнего предела частоты выходного напряжения и низкое значение входного коэффициента мощности. Разработана серия комплектных устройств типа ПЧН ( привод частотный с непосредственным преобразователем частоты) на напряжения от 100 до 300 В и токи or 140 до 800 А. Питание преобразователей осуществляется от сети напряжением 380 В, 50 Гц. Преобразователи этой серии предназначены для питания и регулирования скорости асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором. Выходная частота преобразователей может регулироваться в диапазонах от 1 до 12 5 Гц или от 1 до 25 Гц. Система регулирования выходных параметров позволяет реализовать закон частотного управления двигателем ( 7 / fconst с форсировкой напряжения на низких частотах. При управлении приводом комплектные устройства этой серии обеспечивают частотный пуск, частотное торможение с рекуперацией энергии в сеть и реверс привода, формирование на заданном уровне темпов частотного разгона и частотного торможения. [43]
Страницы: 1 2 3