Фрезерование - стенка - скважина
Cтраница 2
 |
Схемы действия раскрепляющих устройств отклонителей1 непрерывного действия. [16] |
Наиболее рациональным следует считать комбинированный принцип действия отклонителей, осуществляемый за счет перекоса ротора и фрезерования стенки скважины. Этот принцип используется в большинстве современных конструкций ОНД. Перекос снаряда в этом случае может создаваться различными способами ( см. рис. V.10): с помощью пластинчатой пружины, взаимодействующей со стенкой скважины, подпружиненного ры-чажно-шарнирного устройства, за счет эксцентричного отверстия в статоре или искривления его корпуса, а также с помощью накладок, привариваемых к корпусу. Перекос ротора и радиальная сила могут создаваться также с помощью пружинно-клиновых устройств за счет взаимодействия со стенками скважины или между деталями снаряда. [17]
 |
Схемы действия сил при работе дебалансного снаряда. [18] |
В конструкциях снарядов непрерывного действия используются два принципа отклонения ствола скважины: радиальной отклоняющей силой, вызывающей фрезерование стенки скважины в заданном направлении, или осевой нагрузкой под некоторым углом к оси скважины, создаваемым за счет перекоса ротора в ориентированной зенитной плоскости. [19]
Для увеличения интенсивности искривления скважины необходимо применять породоразрушающий инструмент такой конструкции и геометрии, при которой наблюдается интенсивное фрезерование стенки скважины, что приводит к увеличению перекоса бурового снаряда. [20]
 |
Стенд ПФ ВНИИБТдля определения потерь в рабочей паре. а - обычная схема испытаний. б - схема испытаний с разобщением статора. [21] |
Мос, М - моменты сил сопротивления соответственно при разрушении забоя скважины под действием осевой силы и при фрезеровании стенки скважины под действием радиальной силы; Мдин - усредненная за период дополнительная динамическая ( вибрационная) составляющая, обусловленная продольными колебаниями долота [152] ( разд. [22]
Следовательно, при любом сочетании диаметров долота и забойного двигателя интенсификация искусственного искривления ствола может быть достигнута за счет фрезерования стенки скважины, и этот процесс всегда преобладает при искусственном искривлении скважин. [23]
Если же бурение происходит в мягких породах, когда фактический диаметр скважины оказывается больше, чем калибрующий диаметр долота, то в этом случае фрезерование стенки скважины тыльной частью периферийных зубьев почти отсутствует. [24]
Это означает, что для любой отклоняющей компоновки, независимо от сочетания диаметров долота и забойного двигателя, а также их длины возможности искривления ствола вследствие фрезерования стенки скважины в 4 84 раза больше ее же возможности искривления в результате неравномерного разрушения забоя из-за наклона оси долота к оси скважины. Другими словами для любой отклоняющей компоновки 83 % от возможного приращения искривления ствола может быть достигнуто вследствие фрезерования стенки скважины и лишь 17 % - вследствие неравномерного разрушения забоя. [25]
При зарезке нового ствола, исправлении уже искривленного, снижении зенитного угла и изменении азимута скважины в пределах 90 - 270 относительно азимута ствола невозможно обойтись без фрезерования стенки скважины. [26]
Это означает, что для любой отклоняющей компоновки, независимо от сочетания диаметров долота и забойного двигателя, а также их длины, возможности искривления ствола вследствие фрезерования стенки скважины в 4 84 раза больше ее же возможности искривления в результате неравномерного разрушения забоя из-за наклона оси долота к оси скважины. Другими словами, для любой отклоняющей компоновки 83 % от возможного приращения искривления ствола может быть достигнуто вследствие фрезерования стенки скважины и лишь 17 % - вследствие неравномерного разрушения забоя. [27]
При зарезке нового ствола, исправлении уже искривленного, снижении зенитного угла и изменении азимута скважины в пределах 90 - 270 относительно азимута ствола невозможно обойтись без фрезерования стенки скважины. [28]
Это означает, что для любой отклоняющей компоновки, независимо от сочетания диаметров долота и забойного двигателя, а также их длины, возможности искривления ствола вследствие фрезерования стенки скважины в 4 84 раза больше ее же возможности искривления в результате неравномерного разрушения забоя из-за наклона оси долота к оси скважины. Другими словами, для любой отклоняющей компоновки 83 % от возможного приращения искривления ствола может быть достигнуто вследствие фрезерования стенки скважины и лишь 17 % - вследствие неравномерного разрушения забоя. [29]
При зарезке нового ствола, исправлении уже искривленного, снижении зенитного угла и изменении азимута скважины в пределах 90 - 270 относительно азимута ствола невозможно обойтись без фрезерования стенки скважины. [30]
Страницы: 1 2 3