Cтраница 2
В случае одномерного фильтрационного потока система уравнений (1.1), (1.2) сводится к одному параболическому уравнению. Полученное уравнение в зависимости от входных параметров математической модели - функций относительных фазовых проницаемостей и Леве-ретта, - может быть вырождающимся в гиперболическое уравнение при предельных значениях насыщенности. [16]
Функции относительных фазовых проницаемостей, входящие в уравнения фильтрации многофазных жидкостей, в настоящее время обычно определяются экспериментально на малых образцах породы ( кернах), которые представляют лишь незначительную часть объема пласта. По результатам многочисленных экспериментальных исследований, начало которым было положено Левереттом, известно, что функции относительных фазовых проницаемостей зависят от множества факторов: структурной характеристики среды, смачиваемости, градиента давления, истории насыщения и др. Кроме того, поскольку реальным коллекторам нефти и газа свойственны неоднородности различного масштаба, функции относительных фазовых проницаемостей должны зависеть от масштаба осреднения. Следовательно, функции относительных проницаемостей, определенные на кернах, нельзя считать достаточно точной характеристикой многофазного течения при масштабах осреднения, пре вышающих размеры керна. [17]
В [233] в качестве примера рассматриваются относительные фазовые проницаемости, снятые при проведении стационарных исследований на лито логически близких образцах пластов АС ю-ц и АС Приобского месторождения. Предлагаемая процедура параметризации функций ОФП существенным преимуществом которой является то, что, в отличие от [122], вид функций относительных фазовых проницаемостей не задается произвольно, а выбирается с использованием данных стационарных исследований, проведенных предварительно на образцах пористых сред, близких к изучаемым образцам. В ряде случаев опыты по вытеснению прерывают, не дожидаясь установления стационарного режима фильтрации. [18]
Функции относительных фазовых проницаемостей, входящие в уравнения фильтрации многофазных жидкостей, в настоящее время обычно определяются экспериментально на малых образцах породы ( кернах), которые представляют лишь незначительную часть объема пласта. По результатам многочисленных экспериментальных исследований, начало которым было положено Левереттом, известно, что функции относительных фазовых проницаемостей зависят от множества факторов: структурной характеристики среды, смачиваемости, градиента давления, истории насыщения и др. Кроме того, поскольку реальным коллекторам нефти и газа свойственны неоднородности различного масштаба, функции относительных фазовых проницаемостей должны зависеть от масштаба осреднения. Следовательно, функции относительных проницаемостей, определенные на кернах, нельзя считать достаточно точной характеристикой многофазного течения при масштабах осреднения, пре вышающих размеры керна. [19]
Особое внимание должно быть уделено построению модифицированных функций фазовых проницаемостей. Функции относительных фазовых проницаемостей, входящие в уравнения фильтрации многофазных жидкостей, в настоящее время обычно определяются экспериментально на малых образцах породы ( кернах), которые представляют лишь незначительную часть объема пласта. Известно, что функции относительных фазовых проницаемостей зависят от множества факторов: структурной характеристики среды, смачиваемости, градиента давления, истории насыщения и др. Кроме того, поскольку реальным коллекторам нефти и газа свойственны неоднородности различного масштаба, то эти функции должны зависеть от масштаба осреднения. Следовательно, функции относительных проницаемостей, определенные на кернах, не являются точной характеристикой многофазного течения в пласте и должны быть модифицированы. В целях прогноза нефтеотдачи и обводнения залежи с помощью фильтрационной модели необходимо определять модифицированные фазовые проницаемости непосредственно на объекте по известной динамике добычи нефти, воды и газа из участков, разрабатываемых в первую очередь. [20]
В качестве исходных использованы проектные данные зоны дренирования скв. Начальное пластовое давление равняется давлению начала конденсации рассматриваемой смеси, которое составляет 42 5 МПа. Здесь под давлением начала конденсации понимается такое давление, при котором уже выделилось некоторое количество жидкой фазы. Так как при рассматриваемых термобарических условиях свойства газовой и жидкой фаз близки, представляется возможным задавать функции относительных фазовых проницаемостей в виде квадратичных зависимостей от насыщенностей соответствующими фазами. Тяжелый остаток Са высшие моделировался н-эйкоза-ном, исходя из экспериментально установленной молекулярной массы. [21]