Более короткий импульс

Cтраница 4

Асоген есть частотный интервал, в котором заключены лазерные моды. При интенсивной накачке Дсоген может принять значение, почти равное ширине линии лазерного перехода Д ( о2ь Следовательно, могут быть получены тем более короткие импульсы, чем больше спектральная ширина линии лазерного перехода и чем больше число мод, превосходящих порог генерации. Обратное значение ширины линии определяет нижнюю границу длительности импульса, которая не должна существенно нарушаться. Ясно, что от типичных газовых лазеров низкого давления невозможно получить импульсы длительностью лорядка пикосекунд. Напротив, у твердотельных лазеров предельное значение длительности импульса имеет порядок величины 1 пс, а у лазеров на красителях эта величина еще на порядок ниже. [46]

В зависимости от вида обработки и свойств материала используют излучение с вполне определенными энергетическими и временными характеристиками. Если, например, для сварки подходят относительно менее интенсивные и в то же время более длительные импульсы, но для пробивания отверстий, где важно интенсивное испарение материала, подходят более интенсивные и более короткие импульсы. [47]

Продолжительность импульсов излучения лазера, получаемых методом модуляции добротности, обычно колеблется в пределах 10 - 7 - 10 -а с. С помощью ячеек Керра удается получать импульсы продолжительностью т 10 - 9 с. Более короткие импульсы ( - 10 - 2 с) получаются в результате синхронизации мод. Суть синхронизации мод состоит в следующем. [48]

Наличие определенного времени задержки при выходе триода из насыщения ( после подачи на вход запирающего сигнала) является второй особенностью режима насыщения. В триггере и других схемах, которые работают от спусковых импульсов, время задержки накладывает ограничение на минимальную длительность спускового импульса, при которой схема еще опрокидывается. Более короткие импульсы не могут перевести триггер в другое устойчивое состояние независимо от их амплитуды, так как за это время триод не сможет 1выйти из режима насыщения, что является необходимым условием переброса. [49]

Наибольший сигнал, необходимый для зажигания типового кремниевого управляемого вентиля средней мощности при наихудших условиях ( температура перехода - 65 С), составляет 80 ма при 3 в. Эти величины указаны как для случая управления постоянным током, так и для сигнала в виде импульса продолжительностью не менее 6 мксек. Для более коротких импульсов амплитуда тока должна быть пропорционально увеличена; например, для длительности импульса 3 мксек амплитуда тока должна быть 160 ма. Наименьшая длительность импульса, при которой происходит зажигание вентиля, составляет 0 3 мксек. Следует также учитывать, что анодная цепь управляемого веятеля должна обеспечить достаточную скорость нарастания анодного тока для того, чтобы ток через вентиль достиг необходимой величины прежде, чем окончится управляющий импульс. [50]

Поэтому в схемах, где необходимо точное фиксирование момента включения вне зависимости от рабочей температуры и разброса значений тока спрямления различных образцов вентилей, предпочтительной является форма кривой управляющего импульса с крутым передним фронтом. При этом необходимо обеспечить определенную величину тока и напряжения импульса в течение определенного времени. Для более коротких импульсов должна быть взята большая амплитуда. Минимально необходимое время импульса равно примерно БОмксек. [51]

Кроме того, теория ограничена также тем, что ее результаты ( см. рис. 6.4) следуют из уравнения (6.3.1), в котором пренебрегается нелинейными и дисперсионными эффектами высших порядков. Это оправданно, пока ширина спектра Аю ю0 и результаты достаточно точны для длительностей Т0 0 1 пс. Для более коротких импульсов следует использовать более общее уравнение распространения (2.3.35) из разд. Действие дисперсии нелинейности на динамику импульса было рассмотрено в разд. Большее уширение спектра в коротковолновой части на рис. 4.18 обусловлено большей частотной модуляцией у заднего фронта по сравнению с передним. [52]

Кроме того, теория ограничена также тем, что ее результаты ( см. рис. 6.4) следуют из уравнения (6.3.1), в котором пренебрегается нелинейными и дисперсионными эффектами высших порядков. Это оправданно, пока ширина спектра Лео со0 и результаты достаточно точны для длительностей Т0 0 1 пс. Для более коротких импульсов следует использовать более общее уравнение распространения (2.3.35) из разд. Действие дисперсии нелинейности на динамику импульса было рассмотрено в разд. Большее уширение спектра в коротковолновой части на рис. 4.18 обусловлено большей частотной модуляцией у заднего фронта по сравнению с передним. [53]

Длительность импульса излучения мощных твердотельных ОКГ порядка 1 мс, а энергия излучения несколько сот джоулей, поэтому импульсная мощность достигает порядка нескольких сот киловатт. Обычные твердотельные ОКГ неприменимы для получения более коротких импульсов с большой импульсной мощностью. [54]

Форма телевизионного сигнала. Импульсы. [55]

Более выгодным является способ передачи, при котором импульсы отличаются друг от друга по ширине. Импульсы синхронизации строк делают более узкими, чем импульсы синхронизации кадров. Разделение импульсов производится с помощью дифференцирующих ( выделяют строчные более короткие импульсы) и интегрирующих ( выделяют кадровые импульсы) схем. [56]

Однако, если каскадирование феррит-транзисторных счетных элементов не вызывает трудностей, то запуск первой ячейки требует специально сформированного сигнала. Поскольку получение коротких импульсов на сплавных триодах затруднительно, для запуска используется импульс не самого блокинг-процесса, а более короткий импульс тока ( выброс), возникающий в обмотке после его окончания. Диод и сопротивление в цепи запуска определяют необходимое направление импульса тока и ограничивают его величину. Мертвое время схемы запуска порядка 10 мксек, что несколько превышает собственное разрешающее время феррит-транзисторного триггера. Это обеспечивает работу входного триггера без сбоев и позволяет точно учесть просчет на входе схемы. [57]

Принципиальная схема повторителя, нагруженного на емкость Са и сопротивление К ( вспомогательные цепи не показаны. а - катодный повторитель. б - истоковый повторитель. [58]

Ценным качеством катодного ( истокового) повторителя является сочетание малой входной емкости с малым выходным сопротивлением. Это особенно важно для импульсного ( а также и для широкополосного) усилителя на полевых транзисторах. Включение в усилитель истоковых повторителей уменьшает влияние большой входной динамической емкости усилительных каскадов и, следовательно, позволяет усиливать более короткие импульсы. [59]

На спецификационных карточках изготовители обычно указывают статические значения включающего тока управления УПВ IGT и соответствующего напряжения на управляющем электроде VGT - На фиг. УПВ статические значения остаются справедливыми вплоть до очень малых длительностей импульсов. Изготовители обычно указывают минимальную длительность импульса, для которой еще годятся статические значения. В случае более коротких импульсов управляющий сигнал для типичного УПВ должен быть увеличен, как это было показано на фиг. Ясно, что УПВ можно включить с помощью сигналов длительностью всего лишь несколько микросекунд. Следовательно, УПВ вполне годится для импульсного управления. [60]

Страницы: 1 2 3 4