Характер - зависимость - коэффициент - трение
Cтраница 2
На рис. 19, а представлена зависимость коэффициента трения от усилия, приложенного к штанговой муфте для иефтей различной вязкости. Из графиков видно, что характер зависимости коэффициента трения от прижимающей нагрузки с изменением вязкости нефти меняется. Для нефтей высокой вязкости ( 262 МПа с) с увеличением прижимающей нагрузки коэффициент трения вначале падает до минимума, а затем монотонно возрастает, а для нефтей меньшей вязкости ( 35 и 64 МПа-с) имеет только возрастающий характер. [16]
 |
Зависимость коэффициента трения штанг, муфт и центраторов от приведенного числа Зоммерфельда ( 1 - 9. [17] |
На рис. 2.12, а представлена зависимость коэффициента трения от усилия, приложенного к штанговой муфте для нефтей различной вязкости. Из графиков видно, что характер зависимости коэффициента трения от прижимающей нагрузки с изменением вязкости нефти меняется. Для нефтей высокой вязкости ( 262 мПа - с) с увеличением прижимающей нагрузки коэффициент трения вначале падает до минимума, а затем монотонно возрастает, а для нефтей меньшей вязкости ( 35 и 64 мПа - с) имеет только возрастающий характер. [18]
Масла эти могут иметь различную, в том числе и невысокую вязкость, что не отражается на их противоскачковых свойствах. Механизм действия таких масел в данном случае, по-видимому, основан на уменьшении коэффициента статического трения в направляющих, который оказывается равным коэффициенту кинетического трения или меньше его, а также на изменении характера зависимости коэффициента трения от скорости и продолжительности неподвижного контакта ползуна. Вследствие этого сопротивление трения в процессе движения ползуна носит более или менее постоянный характер, так что упругие деформации звеньев кинематической цепи привода также остаются постоянными и плавность перемещения ползуна не нарушается. [19]
Характер зависимостей коэффициента трения набивок от затяжки сальника и давления рабочей среды при испытании на азоте идентичен характеру зависимостей, полученных при испытаниях на воде. Однако сопоставление рис. 27 и 28, а также рис. 29 и 30 показывает, что коэффициент трения при уплотнении воды ниже коэффициента трения при уплотнении азота при одинаковых условиях испытаний. Это, по-видимому, объясняется различием в значениях коэффициента динамической вязкости, который существенно больше у воды, что и определяет отличие в эффективности разделяющих свойств пленки рабочей среды между штоком и набивкой. [20]
В среде чистого аргона максимум коэффициента трения наступает при тех же температурах, что и в вакууме 10 3 мм рт. ст. при 500 - 700 С. При дальнейшем повышении температуры коэффициент трения снижается так же как и в вакууме. Однако на участке кривой между температурой 20 С и максимумом в этом случае перегиба кривой i f ( t) не наблюдается. Примерно такой же характер зависимости коэффициента трения графита ГМЗ от температуры в вакууме 10 3 мм рт. ст., хотя эта кривая расположена несколько выше, чем для графита АГ-1500. Причиной этого следует считать различную структуру рассматриваемых марок графита. Поверхность образца, изготовленного из АГ-1500, мелкокристаллическая с небольшим числом мелких пор. У образцов из графита ГМЗ количество пор на рабочей поверхности значительно больше, сами поры крупнее. [21]
Страницы: 1 2