Cтраница 2
Из графиков, представленных на рис. 2.3, следует, что по мере увеличения каО от нуля до значений, много больших единицы, характер рассматриваемой зависимости изменяется от Аг до полной независимости от К. [16]
Одну из основных особенностей турбомеханизмов как нагрузочных машин для электропривода составляет зависимость статического момента сопротивления на валу турбомеханизма от частоты его вращения. Эту зависимость Мст f ( n) называют механической характеристикой. На характер рассматриваемой зависимости существенным образом влияет вид характеристики сети, на которую работает турбомеханизм, а именно, соотношение между статической и динамической составляющими требуемого напора. [17]
С увеличением давления нагнетания до 15 МПа ( 0.6 - 0.7 горного) отношение средней проницаемости неработающих пластов к средней проницаемости исследованных ( Кпр / Knf Cp ] ( рис. 5.1, г), а также к максимальной величине проницаемости коллектора в данной скважине ( Knpi / Knpmax ] снижается незначительно. В интервале давлений 15 - 25 МПа ( 0.7 - 0.9 горного) происходит их заметное уменьшение, далее эти значения снова стабилизируются. Такой характер рассматриваемых зависимостей объясняется тем, что именно в интервале давления нагнетания 15 - 25 МПа происходит вовлечение в разработку менее проницаемых коллекторов. Диапазон их неоднородности по проницаемости в составе объекта расширяется. Так, если при давлении закачки менее 15 МПа пласты проницаемостью менее 0.5 - 0.6 максимальной проницаемости в объекте при совместной закачке воду не принимают, то при повышении давления нагнетания до 25 МПа это соотношение снижается примерно до 0.2, т.е. диапазон неоднородности работающих пластов расширяется от 0.5 - 1.0 до 0.2 - 1.0 Knpi / Knp max - Пласты с проницаемостью 20 - 25 % и ниже максимальной величины проницаемости в объекте при совместной закачке с высокопроницаемыми воду не принимают и при дальнейшем повышении давления нагнетания. Средняя проницаемость оставшихся неосвоенными 20 - 25 % перфорированных пластов равняется 0.11 - 0.16 мкм2, что составляет 36 - 42 % средней проницаемости принимающих воду на этих режимах работы коллекторов. Практическая ценность этих зависимостей заключается в том, что они позволяют определить диапазон неоднородности пластов по проницаемости, которые могут быть включены в один объект для совместной закачки при тех или иных давлениях нагнетания. [18]
При исследовании стали 20 в движущихся коррозионных средах, продуваемых H2S и ССЬ, было показано [93], что облегчение диффузии агрессивных компонентов приводит к усилению коррозии как в присутствии сероводорода, так и при совместном с двуокисью углерода воздействии. В то же время скорость углекислотной коррозии снижается с ростом скорости течения среды. Наличие углеводородов в электролите в общем случае приводит к торможению коррозии, не изменяя характера рассматриваемых зависимостей. Как считают авторы, при облегчении диффузии агрессивных компонентов образующиеся карбонаты улучшают защитные свойства пленки продуктов коррозии, в то время как сульфиды не обладают такой способностью. При совместном воздействии сероводорода и двуокиси углерода на металл преобладает сероводородная коррозия вследствие большей адсорбционной способности HjS. Они могут отражать особенности коррозионного процесса при эрозионном воздействии среды, способствующем удалению рыхлых продуктов коррозии с поверхности металла. Последние, в свою очередь, зачастую стимулируют коррозию. [19]
При исследовании стали 20 в движущихся коррозионных средах, продуваемых H S и СО2) было показано [93], что облегчение диффузии агрессивных компонентов приводит к усилению коррозии как в присутствии сероводорода, так и при совместном с двуокисью углерода воздействии. В то же время скорость углекислотной коррозии снижается с ростом скорости течения среды. Наличие углеводородов в электролите в общем случае приводит к торможению коррозии, не изменяя характера рассматриваемых зависимостей. Как считают авторы, при облегчении диффузии агрессивных компонентов образующиеся карбонаты улучшают защитные свойства пленки продуктов коррозии, в то время как сульфиды не обладают такой способностью. Они могут отражать особенности коррозионного процесса при эрозионном воздействии среды, способствующем удалению рыхлых продуктов коррозии с поверхности металла. Последние, в свою очередь, зачастую стимулируют коррозию. [20]
Рассмотрим характер вовлечения в разработку неоднородных пластов при различном соотношении их проницаемости в зависимости от давления нагнетания. С увеличением давления нагнетания до 15 МПа ( 0 6 - 0 7 горного) отношение средней проницаемости неработающих пластов к средней проницаемости исследованных ( k ( / kcp) ( см. рис. 32, б кривая /), а также к максимальной величине проницаемости коллектора в данной скважине ( ki / kmax) ( кривая 2) снижается незначительно. В интервале давлений 15 - 25 МПа ( 0 7 - 0 9 горного) происходит заметное их уменьшение, далее опять их значения стабилизируются. Такой характер рассматриваемых зависимостей объясняется тем, что именно в интервале давления нагнетания 15 - 25 МПа происходит вовлечение в разработку менее проницаемых коллекторов. Диапазон их неоднородности по проницаемости в составе объекта расширяется. Пласты проницаемостью 20 - 25 % и ниже максимальной величины проницаемости в объекте при совместной закачке с высокопроницаемыми воду не принимают и при дальнейшем повышении давления нагнетания. Средняя проницаемость оставшихся неосвоенными 20 - 25 % перфорированных пластов равняется 0 11 - 0 16 мкм2, что составляет 36 - 42 % средней проницаемости принимающих воду на этих режимах работы коллекторов. Практическая ценность этих зависимостей заключается в том, что они позволяют определить диапазон неоднородности пластов по проницаемости, которые могут быть включены в один объект для совместной закачки при тех или иных давлениях нагнетания. [21]
Рассматривая пласт с большим числом пропластков, проницаемость которых меняется в интервалах, соответствующих реальным условиям, можно построить зависимость между лв и Ро ЛДя различных соотношений вязкостей. Результаты таких построений, выполненных М.М. Саттаровым и И.Х. Сабировым [185] приведены на рис. 2.2 и 2.3. Здесь рассмотрен случай, когда залежь разрабатывается одним рядом добывающих скважин. Практически количество рядов всегда больше одного. Кроме того, обводняются постепенно не ряды, а отдельные скважины. Этот факт влияет на характер рассматриваемой зависимости. На рис. 2.3 приводятся результаты расчетов, когда залежь разрабатывается тремя рядами скважин, которые отключаются последовательно по мере обводнения. Из приведенных данных видно, что по мере увеличения числа рядов сокращается срок безводной добычи нефти. Это понятно, так как при увеличении числа рядов сокращается расстояние от ВНК до первого ряда. [22]