Характер - коммутация
Cтраница 3
 |
Криволинейная коммутация. [31] |
Реактивная ЭДС и ЭДС вращения могут складываться, вычитаться, при этом ev может быть больше или меньше ев. Это влияет на характер коммутации машины. [32]
Хорошо известно, что коммутационные характеристики ду-гогасящей системы выключателя во многом зависят от отключаемого тока и от количества энергии, выделившийся в дугога-сительном устройстве в процессе отключения цепи. Это наглядно иллюстрируется характером коммутации трехфазного короткого замыкания масляным выключателем при его испытаниях на отключающую способность. Сопоставляя данные режима отключения второго и третьего отключающих полюсов выключателя, можно видеть, что длительность процесса дугогашения у последнего отключающего полюса оказывается существенно большей. Зачастую даже можно наблюдать, как последний отключающий полюс находится в проводящем состоянии спустя довольно длительное время после отключения предыдущего полюса выключателя. Поэтому основным требованием к многоразрывному масляному выключателю является одновременное размыкание всех его контактов, причем их расхождение должно осуществляться с одинаковыми скоростями. [33]
 |
Кривые подпитки добавочных полюсов. [34] |
Вольтметр присоединяется к коллектору с помощью узкой вспомогательной щетки, передвигаемой по коллектору. Вид потенциальных кривых зависит от характера коммутации ( рис. 6 - 19) и поэтому позволяет делать заключения качественного характера, в частности оценить действие добавочных полюсов. Однако прямые количественные оценки при этом методе невозможны. [35]
Характер коммутации при однополупериодном выпрямлении мало отличается от соответствующих случаев 6Щ1Д и 6щД) коммутации при двухполупериодном выпрямлении, рассмотренной ранее. При работе на два поста нагрузки характер коммутации аналогичен коммутации при двухполупериодном выпрямлении. Цепь обмотки якоря на время процесса коммутации замыкается накоротко через переходный контакт, а после окончания коммутации включается на нагрузку. Цепь нагрузки при коммутации замыкается накоротко через переходный контакт щеток. Коммутация в этом режиме должна быть несколько лучше, чем при работе на один пост, вследствие отсутствия разрыва цепи якоря после сбегания щетки с изоляционного промежутка. [36]
Продолжительность горения дуги в выключателях, в которых энергия для обдува дуги генерируется в процессе отключения дугогасящей средой, как, например, в масляных выключателях, также зависит от момента размыкания контактов относительно кривой тока, но в этом случае имеет место гораздо больший разброс. Поэтому здесь особенно важно провести более тщательное исследование характера коммутации выключателя на протяжении целого периода волны тока, чтобы быть уверенным в отключающей способности данного типа выключателя. В особенности это уместно выполнить при испытаниях выключателя в условиях отключения им асимметричного тока короткого замыкания, когда, несмотря на наличие постоянной составляющей, режим отключения может оказаться гораздо более легким, если только последняя полуволна тока не будет больше предыдущей. [37]
Самоиндукция якорной обмотки, проявляющаяся при переходных процессах, рассчитана в § 2 в гл. Мы определим индуктивность отдельных катушек, а также близко расположенных групп катушек. Эта индуктивность оказывает решающее влияние на характер коммутации. Относительно определения индуктивности узких, расположенных вплотную друг к другу проводников имеются многочисленные теоретические исследования, которые дают, к сожалению, сложные выражения. [38]
Однако линейный вид характеристик во всем диапазоне нагрузок ( от холостого хода до короткого замыкания) свойствен только однофазным выпрямителям. На рис. 7 - 9, б показаны внешние характеристики однофазной двухполупериодной схемы со средней точкой. Для трехфазных же схем наклон внешних характеристик остается практически неизменным, пока угол коммутации не достигнет некоторого критического значения. Для трехфазной мостовой схемы таким углом является у-л / 3, который получается обычно при нагрузке, в несколько раз превышающей номинальную. При дальнейшем увеличении тока меняется характер коммутации, и внешняя характеристика приобретает вид характеристики, изображенной на рис. 7 - 9, в. [39]
Правда, при быстром изменении плотности тока нужно пользоваться динамической характеристикой, а не статической: при быстром увеличении плотности тока падение напряжения возрастает, а при уменьшении - уменьшается. Поэтому можно считать, что щетки всех применяемых марок создают достаточно хорошие условия для демпфирования. Особые свойства щеточного контакта ( наличие трех зон проводимости - см. § 4.3) приводят к тому, что время действительного контакта коллекторной пластины со щеткой значительно меньше теоретического времени коммутации. Если щетки плохо притерты, то время контакта может еще более сократиться. Наибольшее влияние на длительность контакта оказывает ток добавочных полюсов, определяющий характер коммутации. [40]
Страницы: 1 2 3