Cтраница 1
Характер процессов теплообмена в нагретых зонах в сильной степени зависит от плотности компоновки элементов. При достаточно плотной компоновке конвекция в зазорах нагретой зоны развиться не может. В этом случае основными механизмами теплообмена внутри нагретой зоны становятся кондукция и излучение. [1]
По характеру процесса теплообмена пароперегреватели котлов средней производительности являются конвективными, однако небольшая часть тепла ( 10 - 15 %) воспринимается ими за счет излучения топки и межтрубных объемов газов. Количество тепла, получаемое конвективным пароперегревателем, зависит от разности температур газов и рабочей среды в первой ступени. [2]
Это коренным образом изменяет характер процесса теплообмена, на котором, очевидно, должно отразиться своеобразие сложной гидродинамики двухфазного потока. [3]
В каждом из таких случаев коэффициент теплоотдачи определяется по-разному, так как на характер процесса теплообмена влияют различные факторы. Общей чертой теплообмена в аппаратах этого типа является развитое пузырьковое кипение. [4]
В сверхзвуковой области течения складывается весьма специфическая обстановка, которая существенным образом влияет на характер процесса теплообмена. Ломимо других, хорошо известных особенностей сверхзвукового течения, она отличается также тем, что происходит под воздействием очень значительного продольного ( отрицательного) градиента давления. Вследствие этого следует поставить под сомнение возможность применения в условиях сверхзвукового режима соотношений, вытекающих из аналогии Рейнольдса. Экспериментальные исследования, выполненные А. А. Гухманом совместно с группой сотрудников ( А. Ф. Гандельсман, Л. Н. Науриц, В. [5]
Задачей экспериментальных работ по исследованию испарительных элементов ртутных парогенераторов было выявление влияния специфических свойств ртути на характер процессов теплообмена к кипящей и некипящей ртути, выявление влияния конструктивных форм испарительных элементов на эффективность теплообмена, а также наблюдение за воздействием ртути в жидкой и паровой фазах на металл. [6]
Температура в точке совершенного теплового контакта будет одинаковая для твердой и жидкой фаз. Характер процесса теплообмена обусловлен в данном случае формой, размерами и термическими коэффициентами соприкасающихся тел. [7]
Коэффициент теплообмена на всей поверхности калориметрического ядра одинаков и не зависит от времени. Как было сказано выше, сложность характера процесса теплообмена ограничивает возможность его детализации и введения раздельных коэффициентов теплообмена. Поверхностная температура калориметра с течением времени изменяется, что-должно вызвать и изменение коэффициента теплообмена. [8]
В § 3.3 было показано, что количество теплоты зависит не от параметров начального и конечного состояния системы, а от характера термодинамического процесса, при котором система обменивается теплотой и работой с окружающей средой. Отсюда следует, что и теплоемкость зависит не только от физических свойств рабочего тела, но и от характера процесса теплообмена. Покажем еще раз, как объясняется зависимость теплоемкости от условий, в которых вещество обменивается теплотой. [9]
В сосудах, оборудованных нагревательными элементами, теплообмен при кипении имеет место только в самой среде ( реакционной массе), нагреваемой теплоносителем. Поэтому процесс теплоотдачи при кипении будет рассмотрен здесь только от стенки сосуда или нагревательного элемента к реакционной среде в условиях большого объема, как например, в выпарном сосуде. Из многочисленных опытов с различными жидкостями установлено, что от удельной тепловой нагрузки поверхности нагрева резко меняется интенсивность и характер процесса теплообмена. Вследствие этого при расчетах следует различать тепловые процессы с малыми и большими тепловыми нагрузками. Так, например, для воды малые тепловые нагрузки характеризуются величиной теплового потока 75 - 103 ккал. [10]
С помощью этих уравнений можно было бы производить расчет труб с внутренним оребрением на основе обычных зависимостей для протекания хладагентов в круглых трубах, как это было рекомендовано в главе IV для хладоносителей. Однако в случае кипения хладагента задача усложняется. Как показал Ф. Н. Дьячков [39], наличие температурного градиента в ребрах и контактного сопротивления между ребром и трубкой приводит к различным значениям коэффициента теплоотдачи и режимам кипения на ребрах и трубке. Такое качественное изменение характера процесса теплообмена делает использование опытных данных по кипению хладагентов в круглых гладких трубах недостаточно точным. [11]