Характеристика - теплообменник
Cтраница 3
Существует и другая причина. Часто характеристики теплообменника в периоды его пуска и останова связаны с проблемой безопасности работы установки в целом, особенно если переходный процесс осуществляется в незапланированном порядке, например в результате отключения электропитания. Тогда в результате быстрого изменения температуры могут возникать термические напряжения, а при гидравлических ударах, связанных с резким торможением пробок жидкости - разрушения трубопроводов и их соединений. [31]
 |
Распределительные и сборные коллекторы.| Воздухоохлаждаемый теплообменник с пучком сребренных труб. [32] |
Выбранные оребренные трубы собираются в прямоугольные пучки с шириной до 3 м и длиной до 15 м преимущественно с числом рядов труб от четырех до восьми. Способ размещения труб в охладителе существенно влияет на характеристики теплообменника. [33]
Числа Рейнольдса, при которых может возникнуть переходный режим течения, существенно изменяются в зависимости от типа пластин. При значениях чисел Рейнольдса между этими предельными значениями характеристики теплообменника рассчитываются очень приближенно, и почти всегда необходима экспериментальная проверка результатов расчета. [35]
Расчет аппарата подобного типа содержит такой комплекс различных задач, что их лучше проиллюстрировать на примере. На практике требуется еще изучение вопроса оптимизации, поскольку существует сложная взаимная зависимость между характеристиками теплообменника и всей энергетической установки. Таким образом, приводимый ниже пример демонстрирует только небольшую часть работы, необходимой для получения законченного конструктивного решения. [36]
 |
График рабочая линия - линия равновесия для случая U7x / Wrfl. л3, 6ХОД. [37] |
Так как для построения использовалось уравнение ( 2 - 18а), то предполагалось, что осуществляется полное перемешивание между ходами. На рис. 2 - 19, построенном на основе данных тех же авторов, показаны характеристики теплообменника с общим противоточным движением теплоносителей и перекрестноточны-ми ходами, в которых не происходит перемешивания теплоносителя ни в самом ходе, ни между ходами. Разница между этими тремя группами кривых небольшая, и, таким образом, условие, заключающееся в обязательном перемешивании теплоносителя между ходами, как это предусматривается в уравнении ( 2 - 18), не накладывает жестких ограничений. [38]
Метод безразмерных характеристик позволяет определить эффективность работы тешюобменных аппаратов различных типов. Кроме того, этот метод позволяет установить, что перемешивание теплоносителя с меньшей полной теплоемкостью массового расхода приводит к более высокой эффективности работы теплообменника, а также оценить влияние отношения полных теплоемкостей массового расхода теплоносителей на характеристики теплообменника. [39]
Тогда в соответствии с ( 41) это отношение примерно равно трем. Таким образом, усредненный по периметру внутренний коэффициент теплоотдачи может изменяться на сотни процентов в зависимости, например, от толщины стенки и коэффициента теплопроводности. В этом случае для расчета характеристик теплообменника необходимо знать локальные коэффициенты теплоотдачи Kg и ( LI, а также зависимость доли смоченной поверхности стенки трубы от всех внешпих переменных. [40]
Исходные уравнения в частных производных ( уравнения сохранения энергии, сплошности, движения) решаются с учетом уравнений состояния, граничных условий и некоторых упрощающих допущений. Решение в области изображений по Лапласу позволяет получить выражения передаточных функций распределенной системы. Коэффициенты этих передаточных функций определяются с использованием тешюфизи-ческих характеристик теплообменника. [41]
Тепловая эффективность кожухотрубчатых теплообменных аппаратов ( КТА) в значительной степени зависит от точности посадки корпуса-перегородки. Не все перетечки и байпасные потоки оказывают одинаковое влияние на характеристики теплообменника, они проявляются по-разному в зависимости от геометрических параметров корпуса. [42]
В § 1.2.5 приведены уравнения сохранения массы и энергии в целом для всего теплообменника. Полученные соотношения являются частью математических основ теории теплообменников. В § 1.2.6 уравнения сохранения записаны по отношению к поперечному сечению аппарата; здесь же получены обыкновенные дифференциальные уравнения для определения характеристик теплообменника. [43]
Если задание или идеализация распределений скорости в межтрубном пространстве теплообменника приводит к неудовлетворительным результатам, эти распределения можно рассчитать с помощью дифференциальных уравнений в частных производных, которые могут быть решены, если имеется информация относительно некоторых вспомогательных функций, входящих в эти уравнения. Совместное решение этих уравнений и уравнения, описывающего поле температур, позволяет непосредственно определить характеристики теплообменника. [44]
Наибольшая эффективная постоянная времени Та противоточного двухжидкостного теплообменника может быть принята равной величине Т уравнение ( 11 - 8) ], если выходной величиной является температура протекающего по трубе теплоносителя, а входной - температура или расход теплоносителя в межтрубном пространстве. Причиной использования в качестве постоянной времени Т является то. Уравнение ( 11 - 8) можно применять также, когда входной переменной служит расход жидкости в межтрубном пространстве и изменение расхода сказывается главным образом па изменении общего коэффициента теплопередачи. Изменение коэффициента теплопередачи немедленно проявится вдоль всей длины теплообменника, и его влияние будет аналогично влиянию изменения температуры пара в пароводяном теплообменнике. Наряду с постоянными времени Т и Т, динамические характеристики должны учитывать запаздывание в выходной камере и в отводящей трубе, причем это запаздывание может быть таким, что окажется неце лесообразным учитывать значение 7V Основной источник инерционности газогазового теплообменника-тепловая емкость металлических труб и кожуха. Характеристики такого теплообменника аналогичны характеристикам паровоздушного теплообменника. [45]
Страницы: 1 2 3 4