Характеристика - теплоотдача
Cтраница 1
Характеристика теплоотдачи дана в виде зависимости критерия Стантона от числа Рейнольдса ( для воздуха), вычисленного по эквивалентному гидравлическому диаметру. Эти кривые, конечно, неприменимы к любому типу поверхности теплообмена, но дают хорошее приближение для рифленых ребер, размеры которых приведены в таблице. Их можно использовать не только для воздуха, но и для тех газов, у которых критерий Прандтля Рг близок к значению Рг для воздуха. [1]
 |
Типичная кривая изменения теплоотдачи при кипении жидкости в большом объеме. [2] |
Характеристики теплоотдачи сильно изменяются при переходе от одного режима к другому. Если тепловая нагрузка незначительна, то в режиме естественной конвекции температура поверхности нагрева всего на несколько градусов превышает температуру насыщения жидкости. Тепло с помощью естественной конвекции передается слоям жидкости, непосредственно прилегающим к поверхности нагрева, и паровая фаза образуется па свободной поверхности жидкости. [3]
 |
Зависимость коэффициента теплоотдачи от энергии на единицу поверхности. [4] |
Поэтому эти соотношения позволяют получить оценку характеристик теплоотдачи по потерям давления. [5]
Что касается микроуровня этой подсистемы, то нахождение характеристик теплоотдачи сводится к оценкам состояния поверхностей раздела фаз на базе эмпирических соотношений для коэффициентов теплоотдачи. [6]
 |
Трубчатые поверхности. [7] |
Метод исследования указан на рис. 9 - 2, а также в пояснениях к характеристикам теплоотдачи и гидравлического сопротивления на графиках, относящихся к гл. [8]
 |
Расходные характеристики форсунки при диаметрах сопла dc, углах наклона [ 3 и ширине каналов завихрителя 5. [9] |
Изменение взаимного расположения сопла и резонатора, регулирование величин зазоров между соплом и корпусом, корпусом и генератором позволяют в широких пределах изменять длину, форму и характеристики теплоотдачи факела распыливаемой жидкости. [10]
 |
Расходные характеристики форсунки при диаметрах сопла d углах наклона ( 3 и ширине каналов завихрителя 8. [11] |
Изменение взаимного расположения сопла и резонатора, регулирование величин зазоров между соплом и корпусом, корпусом и генератором позволяют в широких пределах изменять длину, форму и характеристики теплоотдачи факела распылйваемой жидкости. [12]
Воздух должен сначала проходить через радиатор, а затем попадать в двигатель, а не наоборот, чтобы исключить загрязнение поверхности радиатора маслом и связанное с этим ухудшение характеристик теплоотдачи. Наихудшие условия, на которые следует ориентироваться при проектировании, имеют место в жаркий летний день, когда температура воздуха на входе в радиатор может достигнуть 38 С. В двигателях, работающих на бензине, повышенная температура воздуха около топливного насоса и карбюратора вызывает кипение бензина и появление паровых пробок. Для предотвращения пробок и поддержания среднелогарифмической разности температур на максимально возможном уровне подогрев воздуха в радиаторе не должен превышать 8 - 1Г С. [13]
Воздух должен сначала проходить через радиатор, а затем попадать в двигатель, а не наоборот, чтобы исключить загрязнение поверхности радиатора маслом и связанное с этим ухудшение характеристик теплоотдачи. Наихудшие условия, на которые следует ориентироваться при проектировании, имеют место в жаркий летний день, когда температура воздуха на входе в радиатор может достигнуть 38 С. В двигателях, работающих на бензине, повышенная температура воздуха около топливного насоса и карбюратора вызывает кипение бензина и появление паровых пробок. Для предотвращения пробок и поддержания среднелогарифмической разности температур на максимально возможном уровне подогрев воздуха в радиаторе не должен превышать 8 - 1 Г С. [14]
Для сравнения характеристик теплоотдачи матриц различной геометрии была проведена большая работа, в результате которой характеристики теплоотдачи и аэродинамического сопротивления представлены в относительном виде. К сожалению, подобные сравнения носят довольно беспорядочный характер, а выводы редко являются окончательными. В общем случае рост турбулентности потока вследствие волнистости ребер, установки оребрения жалюзийного типа или прерывистых ребер ( см. рис. 2.7 - 2.9 и 2.11 и 2.13) увеличивает коэффициент теплоотдачи при заданном расходе газа, однако при этом возрастает также и мощность на прокачку газа. Фактически, как правило, увеличение мощности на прокачку газа больше дополнительно снимаемого тепла, поскольку возрастание турбулентности лишь частично стимулирует теплоотдачу, а в основном рождаются неэффективные вихри. Если же определяющим фактором является вес или стоимость теплообменной матрицы, то удобно применять умеренно турбулизирующие поток устройства для увеличения коэффициента теплоотдачи с газовой стороны и уменьшения тем самым величины требуемой теплообменной поверхности. [15]
Страницы: 1 2