Характеристика - вихревая труба
Cтраница 1
 |
Характеристики энергоразделения воздуха ( /, водорода ( 2, гелия ( J, аргона ( 4, кислорода ( 5 при.| Зависимость эффекта охлаждения от комплекса С, при л 6. Ц 0 3. [1] |
Характеристики вихревой трубы при работе на аргоне, воздухе и кислороде достаточно близки друг другу, что дает право с учетом точности эксперимента считать их идентичными. Следует отметить, что эти газы при атмосферном давлении имеют близкие температуры конденсации. Наибольшие значения эффектов охлаждения достигнуты при работе на гелии, хотя и аргон ( k 1 66), и гелий ( k 1 67) имеют практически одинаковые значения показателя адиабаты. Водород имеет более высокую эффективность охлаждения, по сравнению с кислородом и воздухом, что и следовало ожидать, так как молярная масса водорода ( цн 2 г / моль) существенно меньше молярной массы кислорода ( цо 32 г / моль) и воздуха ( HBOM 29 г / моль), которые близки по величине. [2]
Характеристики вихревой трубы, как показывают опыты, существенно зависят от формы и протяженности камеры энергоразделения, конструктивного оформления входного и выходных устройств, их геометрии и соотношения размеров. Для возможности сравнения опытов в практике исследования вихревых труб в качестве определяющего размера принят минимальный диаметр камеры энергоразделения в сечении, непосредственно примыкающем к торцевой поверхности соплового ввода закручивающего устройства. Все остальные линейные размеры и размеры площадей проходных сечений вводят как относительные величины. [3]
Характеристики вихревой трубы 05 6 мм сопоставлены с опытами на трубе 016 мм той же геометрии ( см. рис. 6.3), обдуваемой потоком нагретого газа с полной температурой Т 573 К. Характеристики неадиабатных труб 016 и 5 6 мм достаточно хорошо совпадают. Особенно это видно по результатам роста эффектов подогрева периферийных масс газа. Более сильное снижение эффектов охлаждения у трубы 016 мм вызвано особенностями формирования приосевого потока и условиями подогрева. По некоторым данным [40, 50, 67, 184, 204] примерно 30 - 50 % охлажденного потока формируется непосредственно у соплового ввода на первых 1 5 - 2 калибрах. В опытах с трубой 05 6 мм и длиной / 12 электрическому обогреву подвергалась лишь вторая половина / 5d камеры энергоразделения. Протяженность дросселя была необогреваемой и составляла 2d, в то время как труба 016 мм практически полностью находилась в потоке газа. К сожалению опытная выборка недостаточна для возможности проведения корректного сравнения, чем и вызвано расхождение опытных данных. [4]
При расчете характеристик вихревой трубы в качестве исходных данных должны быть заданы давление на выходе из соплового ввода р, давление в конденсатосборнике рк, температуры охлажденного Т х и нагретого Т г потоков и газовой фазы Т к, отводимой вместе с конденсатом, а также эффективность к вывода конденсата. [5]
Разработка метода расчета характеристик вихревых труб для переработки нефтяного и природного газов: Дис. [6]
На рис. 2.4 - 2.6 показаны характеристики наиболее типичных вихревых труб. Анализ выражения (2.8) позволяет сделать вывод о том, что с ростом ц величина Д / х при фиксированном значении Д г уменьшается. Однако опыты показывают, что с ростом ц Д / г возрастает, но At при этом все же уменьшается, а холодопро-изводительность трубы до оптимального по этому показателю значения величины относительной доли охлажденного потока ц возрастает. [7]
Рассмотрено исследование процесса энергоразделения в интенсивно закрученных потоках при их протекании по осесимметричным каналам вихревых труб. Проанализированы существующие модели эффекта Ранка и дана усовершенствованная методика расчета характеристик вихревых труб. Приведены методики расчета и конструирования вихревых устройств. Описаны основанные на однорасходной вихревой трубе вихревые горелки, воспламенители, плазматроны, их конструкции и методики расчета. [8]
 |
Схема автономно - / г 3 4. [9] |
В работе [32] изложены материалы исследований, направленных на уточнение взаимосвязи характеристик вихревой трубы, теплообменника и инжектора, изучение влияния на работу кондиционера гидравлического сопротивления защитного снаряжения. [10]
Развитие областей внедрения вихревых энергоразделителей в системы охлаждения, термостатирования теплонапряженных деталей и узлов агрегатов энергетической, авиационной и некоторых других отраслей [7, 8, 38, 39, 73, 145, 194] потребовало постановки опытов по исследованию характеристик вихревых труб при подводе тепла к подогреваемому периферийному потоку через стенки камеры энергоразделения от внешнего источника. [11]
Страницы: 1