Аэродинамическая характеристика - решетка
Cтраница 2
Тем не менее результаты статических исследований изолированных решеток представляют интерес, так как они позволяют качественно проанализировать картину течения и оцепить изменение аэродинамических характеристик решеток при переходе состояния среды в двухфазную область. [16]
Проектирование турбинных ступеней, предназначенных для работы в условиях значительных изменений параметров рабочего тела и внешних нагрузок [1 ], должно базироваться на детальном знании аэродинамических характеристик решеток турбинных профилей в широком диапазоне чисел М и углов атаки. Такие данные необходимы для проектирования тяговых турбин силовых установок сухопутного и водного транспорта, регулировочных и последних ступеней паровых турбин, газовых турбин, агрегатов импульсного турбонаддува, мощных малооборотных дизелей и др. Однако характеристики лопаточного аппарата в области режимов, далеких от расчетного, изучены недостаточно. [17]
 |
Зависимости относительной величины Да от b / t оптимальной решетки ( - - - - - - - - - - по А. Р. Хоуэллу. [18] |
Выбор геометрических параметров плоской компрессорной решетки, предназначенной для работы при больших величинах скорости, несколько усложняется в связи с тем, что при больших числах MI аэродинамические характеристики решетки изменяются. [19]
 |
Сопоставление расчетных и опытных значений 6. [20] |
Определение аэродинамических характеристик решетки, как правило, производится при условиях на входе, отличающихся от условий, имеющих место в машине. [21]
Следует заметить, что приведенная на рис. 105 схема не может являться общей для всех ступеней с цилиндрическими лопатками. Характер отклонения поверхностей тока зависит от аэродинамических характеристик решеток на различных радиусах, а также от режима работы ступени. [22]
В компрессорных решетках течение диффузорное, шаг относительно велик, а входные кромки - тонкие, поэтому они более чувствительны к режиму обтекания, чем турбинные. Другими словами изменение утла входа, числа М, числа Re и турбулентности внешнего потока может сильно сказываться на изменении аэродинамических характеристик решетки. Далее будем считать, что число Re находится в автомодельной области. [23]
При сохранении неизменной входной части профиля лопатки концевая часть может быть устроена подвижной на шарнире, и во время ее поворота меняется геометрическая конфигурация лопаток и соответственно угол выхода потока из решетки НА. Постоянство угла натекания потока позволяет сохранить расчетные показатели работы подводящего устройства. Аэродинамические характеристики решетки таких профилей, особенно при экстремальных положениях поворотной части лопаток, оставляют желать много лучшего, но в определенных ситуациях простота изготовления и способа регулирования оказывается превалирующей при выборе конструкции. [24]
Рассмотрим вначале особенности течения в реактивных ( сопловых) и активных решетках при дозвуковых скоростях. Исследования решеток в статических условиях проводятся, как правило, в идеализированных условиях: при равномерном поле скоростей на входе, отсутствии рассогласования направлений скоростей фаз и скольжения. Тем не менее результаты статических испытаний изолированных решеток представляют интерес, так как они позволяют проанализировать качественную картину течения и оценить изменение аэродинамических характеристик решеток при переходе в двухфазную область. [25]
Взвешиваемая лопатка / ( рис. 4 - 2 6) жестко крепится на оси 2, на которую одеваются весовые головки 3, несущие гибкие элементы. Весовые головки крепятся на оси посредством втулки 4 и шариковых подшипников. Рычаги 5 служат для проверки нулевого показания регистрирующего прибора. К недостаткам определения аэродинамических характеристик решеток турбин методом взвешивания единичной лопатки следует отнести: 1) невозможность исследования точечного распределения потерь энергии потока по сечению решетки; 2) трудность точного определения расхода пара, приходящегося на один канал; 3) сложность расчета энергетических характеристик решеток по данным измерения сил в паровом потоке. В описываемой установке влажный пар получали путем впрыска конденсата посредством центробежных форсунок в пар, доведенный в предварительных ступенях охлаждения ( на рисунке они не показаны) до температуры, на два - четыре градуса превышающей температуру насыщения. [27]
Страницы: 1 2