Статическая характеристика - процесс
Cтраница 3
Анализ статических характеристик процесса ректификации показывает, что оптимизация его возможна. По статическим характеристикам процесса ректификации ( рис. IV, 16) видно, что наиболее желательный критерий оптимальности - достижение максимальной производительности колонны при минимальной себестоимости продукции невозможен. Поэтому критерии оптимальности процесса должны определяться для каждого производства в отдельности, они могут изменяться в зависимости от условий работы, требований к количеству и качеству продукции. Например, одним из возможных критериев является автоматический выбор оптимальной нагрузки колонн для переработки заданного количества исходной смеси в течение запланированного периода вре-менн при минимальной для данных усло-вий себестоимости и заданном качестве продуктов. [31]
Суть ее заключается в использовании дистанционных корректоров, обычно воздействующих на уставку промежуточных центробежных регуляторов скорости привода компрессорных агрегатов. При таком воздействии статическая характеристика процесса регулирования смещается в требуемом направлении, увеличивая диапазон области изменения производительности управляемой машины. [32]
 |
Зависимость эффекта очистки сточных вод от рН и дозы коагулянта в отстойнике. [33] |
Представленная зависимость с точностью 10 - 15 % аппроксимирует результаты фактических наблюдений. Эта зависимость является статической характеристикой процесса отстаивания. Аналогично вышеприведенным исследованиям флотационных процессов на базе статических характеристик может быть построена фазовая плоскость управляемого отстойника и проведена статическая оптимизация режима по технико-экономическим критериям. Результатом этой работы является назначение оптимального закона регулирования: поддержание стабильного рН 12 и управление процессом посредством изменения дозы коагулянта. [34]
 |
Схема очистных сооружений системы оборотного водоснабжения травильных цехов Орловского сталепрокатного завода ( Q 2100 м3 / ч. Ск О - 800 мг / л. Сж 0 - 4000 мг / л. [35] |
При малых концентрациях кислоты ( на рН близких 7) в соответствии с законом действующих масс скорость нейтрализации кислоты становится соизмеримой со скоростью связывания железа, и железо вступает во взаимодействие с известью раньше, чем нейтрализуется вся кислота. Однако, как показывают специальные эксперименты по потенциометрическому титрованию сточных вод, эти отступления от практической двухстадийности несущественны, и статические характеристики процесса нейтрализации в рабочем диапазоне ( рис. 6.21) почти совпадают с характеристиками, рассчитанными по стехиометрическим уравнениям. По отрицательной полуоси ординат здесь и далее откладываются значения концентрации извести на выходе реактора. После флокуляции ( полиакриламидом) и осветления ( осветлители со взвешенным слоем) вода подкисляется с целью предотвращения карбонатных отложений в коммуникациях системы оборотного водоснабжения. [36]
В табл. 14 и 15 приведены примеры математических моделей ректификационных колонн, которые могут использоваться для анализа стационарных режимов эксплуатации. При решении задач управления, когда главную роль в выборе системы регулирования играют динамические характеристики процесса, использование этих моделей ограничивается анализом статических характеристик процесса. [37]
В реальных условиях изменение состава бензина, поступающего на пиролиз, имеет произвольный характер. Это можно проследить на рис. IV-2, где для примера показано изменение содержания индивидуальных компонентов в бензине через равные промежутки времени. Соответственно деформируются статические характеристики процесса - смещается их экстремум и изменяется оптимальный режим. Отсюда ясна важность учета влияния состава сырья при управлении промышленными пиролизными печами. [38]
За счет поддержания такой температуры системой был обеспечен максимально допустимый подвод тепла в конце реакционной зоны процесса, и температурный профиль реакционной смеси по длине змеевика приобрел более крутой характер. На рис. 4 приведены статические характеристики процесса пиролиза бензина, полученные при включенной и отключенной системе зонного регулирования. Из них видно, что в рабочем диапазоне температур 790 - 810 выход целевых продуктов при включении системы повышается. В процессе испытаний все узлы системы работали точно и надежно. По результатам испытаний система принята к промышленному внедрению на других аналогичных пиролизных печах. [39]
Однако их возможности ограничены, как отмечено выше, диапазоном изменения нагрузки, а также динамикой возмущений и характеристикой реактора. При отсутствии усреднителя и использовании ершового или другого смесителя с менее благоприятной динамической характеристикой следует применять ПИД-регулятор. Во всех случаях непрерывного регулирования рН, если диапазон колебаний на входе охватывает участки статической характеристики процесса нейтрализации с наклоном, отличающимся более чем в 2 раза, необходимо дополнить САР линеаризующим элементом. [40]
 |
Сисгема якстремального регулирования процесса нейтрализации. [41] |
Для регулирования процесса нейтрализации в проточных реакторах широко применяют ПИ-регуляторы. Однако их возможности ограничены диапазоном изменения нагрузки, а также динамикой возмущений и характеристикой реактора. При отсутствии усреднителя и использовании ершового или другого смесителя с менее благоприятной динамической характеристикой следует применять ПИД-регулятор. Во всех случаях непрерывного регулирования рН, если диапазон колебаний на входе охватывает участки статической характеристики процесса нейтрализации с наклоном, отличающимся более чем в два раза, необходимо дополнить САР линеаризующим элементом. [42]
 |
Производные статических характеристик процесса. [43] |
Для нахождения d ldxz контур в точке после интегратора был разорван ( см. рис, 2), при этом регистрировался выход интегратора. Производную dr / dx следует определять экспериментально, а не графически по кривой г), так как возмущение имеет определенную полосу частот и амплитуд и экспериментальное значение di / dx может не совпасть с теоретическим. На рис. 3 показаны значения второй производной, полученные на установке и путем моделирования. Отметим, что величины отношения воздуха к газу, где градиент равен нулю, отличаются. Это несоответствие возникает из-за изменения состава газа. Данные состава 1 ( см. рис. 1) были использованы для моделирования. Изменения состава сдвигают статические характеристики процесса вправо или влево. Наклон почти везде остается тем же самым, но точки пересечения сдвигаются. Следовательно, коэффициент усиления регулятора будет изменяться незначительно. Моделирование дает другой наклон характеристик, так как генератор функций ( см. рис. 2) имеет большее максимальное значение, чем действительный процесс. Более удобно измерять вторую производную для каждого процесса и использовать уравнение ( 20) для сравнения результатов исследований на устойчивость. Линеаризованная модель не позволяет найти правильное поведение системы при предельных циклах, однако при моделировании или эксперименте такие предельные циклы могут быть получены. [44]
Страницы: 1 2 3