Cтраница 2
За первое предельное состояние вертикальных и горизонтальных сечений с наветренной стороны трубы принимается образование пластического шарнира. В горизонтальном сечении трубы с ненапрягаемой арматурой этому соответствует состояние, когда зона текучести растянутой арматуры доходит до центра тяжести арматуры растянутой зоны ( рис. 8.1), в сечении с подветренной стороны трубы - использование несущей способности сжатой зоны бетона. [16]
При размещении центра тяжести сжатой арматуры следует исходить из требования перпендикулярности нейтральной оси к силовой линии. Возникает, таким образом, необходимость определения рационального угла г / между осью у и линией F a - 0 ( рис. 1.11), соединяющей центр тяжести арматуры Fa с центром сечения. [17]
В зависимости от соблюдения условия ( 343) при определении напряжений ( приращения напряжений) в арматуре в сечении с трещиной выбирается один из расчетных случаев. Для сечений с несквозной трещиной напряжения определяются из уравнения моментов всех сил относительно оси, проходящей через центр части сечения над трещиной, для сечений со сквозной трещиной - из уравнения моментов всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести арматуры, расположенной у противоположной грани сечения относительно арматуры, напряжения в которой определяются. [18]
При малых эксцентрицитетах арматура fg будет либо слабо сжата, либо слабо растянута ( рис. 4.33, б), что вносит неопределенность в картину напряженного состояния рассматриваемого сечения на стадии его разрушения. Для решения задачи необходимы были дополнительные экспериментальные данные. В 1935 г. в результате обширных исследований, проведенных в ЦНИПСе под руководством А. А. Гвоздева, было установлено, что при малых эксцентрицитетах момент предельного усилия, воспринимаемого сжатым бетоном, относительно центра тяжести арматуры Fa не зависит от величины эксцентрицитета и является величиной практически постоянной. [19]
Так, например, для определения предела огнестойкости железобетонной плиты толщиной 80 мм из бетона на известняковом наполнителе вычисляют коэффициент а учитывающий изменение сопротивления арматурной стали при повышении температуры. Затем по приложению 6 определяют предел огнестойкости плиты. Для этого из точки, соответствующей критической температуре, проводят горизонталь до пересечения с кривой, определяющей расстояние от обогреваемой поверхности плиты до центра тяжести арматуры. Нормаль, проведенная из этой точки до пересечения с горизонтальной осью графика, обозначит предел огнестойкости плиты. [20]
Так, например, для определения предела огнестойкости железобетонной плиты толщиной 80 мм из бетона на известняковом наполнителе вычисляют коэффициент а учитывающий изменение сопротивления арматурной стали при повышении температуры. Затем по приложению 6 определяют предел огнестойкости плиты. Для этого из точки, соответствующей критической температуре, проводят горизонталь до пересечения с кривой, определяющей расстояние от обогреваемой поверхности плиты до центра тяжести арматуры. Нормаль, проведенная из этой точки до пересечения с горизонтальной осью графика, обозначит предел огнестойкости плиты. При такой критической температуре предел огнестойкости железобетонной плиты, у которой расстояние от обогреваемой поверхности до центра тяжести арматуры составляет 10 мм, будет равен 37 мин. [21]