Cтраница 3
Через 36 мс после включения воспламенителя возникает пламя, что зарегистрировано высокоскоростной киносъемкой. Вследствие низких скоростей газа во входной части канала записи датчиков 1 и 2 сливаются. Давление в месте расположения датчика 3 начинает возрастать позже, но кривая круче. В сечении 1 максимальное давление достигается через 72 мс, а в сечении 5 - через 73 5 мс после включения воспламенителя. На стадии задержки воспламенения имеется прекрасное согласие результатов. На стадии распространения фронта пламени вдоль заряда отмечается хорошее соответствие результатов при учете эффекта эрозионного горения. На рис. 44 сравниваются экспериментальные и расчетные распределения давления вдоль канала заряда в четыре разных момента времени при выходе двигателя на режим и также наблюдается хорошее соответствие результатов. На рис. 45 представлены расчетные кривые распределения осевой скорости газа и температуры вдоль канала заряда в те же моменты времени. На рис. 46 показаны измеренное и рассчитанное положения фронта пламени в зависимости от времени, позволяющие судить также о скорости распространения пламени. По результатам этих экспериментов можно сделать вывод о том, что с увеличением расхода продуктов сгорания воспламенителя тпвоспл и отношения площадей ЛК / ЛКР скорость распространения пламени вдоль заряда повышается. [31]
Успешный запуск вихревых горелок и воспламенителей, работающих на жидком топливе в основном определяется условиями в перфокамере и гарантируется рабочим диапазоном соотношения площадей проходных сечений отверстия диафрагмы и соплового ввода. На рис. 7.10 показаны экспериментально полученные соотношения, позволяющие в процессе проектирования выбирать сочетание размеров / д и Fc, обеспечивающих стабильность запуска. Режимы, лежащие выше кривой 7 характеризуются пониженным давлением в перфорированной камере и, как следствие ухудшением процесса запуска. Нижняя граница ( кривая 2) зависимости рассчитанная в работе [11], определяет достижение критического режима истечения из отверстия диафрагмы. С ростом безразмерного параметра т возрастает необходимый перепад давления, обеспечивающий устойчивый запуск вихревого горелочного устройства. [32]
Требуется рассчитать: геометрические размеры воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения газа из отверстия сопла диафрагмы, который обеспечивается давлением сжатого воздуха Р, геометрическими размерами соплового ввода Fc и отверстия сопла диафрагмы гд. [33]
Розжиг КС осуществляется с помощью воспламенителей, которые устанавливаются в каждую пламенную трубу и работают на пропан-бутановой смеси от автономной системы топливоподачи. Наличие пламени в пламенных трубах контролируется индивидуальными термоэлектрическими преобразователями, установленными за ГТ. [34]
Изменение давления по времени в пяти сечениях канала РДТТ при запуске, иллюстрирующее существование отрицательного градиента давления. [35] |
Через 36 мс после включения воспламенителя возникает пламя, что зарегистрировано высокоскоростной киносъемкой. Вследствие низких скоростей газа во входной части канала записи датчиков 1 и 2 сливаются. Давление в месте расположения датчика 3 начинает возрастать позже, но кривая круче. В сечении 1 максимальное давление достигается через 72 мс, а в сечении 5 - через 73 5 мс после включения воспламенителя. На стадии задержки воспламенения имеется прекрасное согласие результатов. На стадии распространения фронта пламени вдоль заряда отмечается хорошее соответствие результатов при учете эффекта эрозионного горения. На рис. 44 сравниваются экспериментальные и расчетные распределения давления вдоль канала заряда в четыре разных момента времени при выходе двигателя на режим и также наблюдается хорошее соответствие результатов. На рис. 45 представлены расчетные кривые распределения осевой скорости газа и температуры вдоль канала заряда в те же моменты времени. На рис. 46 показаны измеренное и рассчитанное положения фронта пламени в зависимости от времени, позволяющие судить также о скорости распространения пламени. По результатам этих экспериментов можно сделать вывод о том, что с увеличением расхода продуктов сгорания воспламенителя тпвоспл и отношения площадей ЛК / ЛКР скорость распространения пламени вдоль заряда повышается. [36]
Порошки циркония применяют в качестве воспламенителя в смесях для капсулей-детонаторов, а также в смесях для фотовспышек. В смеси с окислителями ( нитратом бария или бертол-летовой солью) порошки циркония образуют бездымный порох. [37]
В качестве источника зажигания ( воспламенителя) используется тепловой воспламенитель в виде нагреваемой электрическим током спирали. При исследовании малоактивных порошков используется пиротехнический воспламенитель, действие которого основано на выделении тепла в результате окисления алюминия кислородом при разложении перекиси бария. [38]
Порошкообразный цирконий используют в качестве воспламенителя в детонаторах ( взрывчатых смесях), поскольку он легко воспламеняется и быстро сгорает. [39]
Изменение давления по времени в пяти сечениях канала РДТТ при запуске, иллюстрирующее существование отрицательного градиента давления. [40] |
Через 36 мс после включения воспламенителя возникает пламя, что зарегистрировано высокоскоростной киносъемкой. Вследствие низких скоростей газа во входной части канала записи датчиков 1 и 2 сливаются. Давление в месте расположения датчика 3 начинает возрастать позже, но кривая круче. В сечении 1 максимальное давление достигается через 72 мс, а в сечении 5 - через 73 5 мс после включения воспламенителя. На стадии задержки воспламенения имеется прекрасное согласие результатов. На стадии распространения фронта пламени вдоль заряда отмечается хорошее соответствие результатов при учете эффекта эрозионного горения. На рис. 44 сравниваются экспериментальные и расчетные распределения давления вдоль канала заряда в четыре разных момента времени при выходе двигателя на режим и также наблюдается хорошее соответствие результатов. На рис. 45 представлены расчетные кривые распределения осевой скорости газа и температуры вдоль канала заряда в те же моменты времени. На рис. 46 показаны измеренное и рассчитанное положения фронта пламени в зависимости от времени, позволяющие судить также о скорости распространения пламени. По результатам этих экспериментов можно сделать вывод о том, что с увеличением расхода продуктов сгорания воспламенителя тпвоспл и отношения площадей ЛК / ЛКР скорость распространения пламени вдоль заряда повышается. [41]
Перед испытаниями определяют оптимальное время срабатывания пиротехнического воспламенителя. [42]
Время т2 есть величина постоянная для конкретного воспламенителя. Аналитически выразить т2 в связи с разнообразием воспламенителей трудно. У пороховых оно определяется в основном инерционностью воспламенительной капельки, равной 2 - 3 мс, и временем нарастания температуры, равной температуре воспламенения газогенерирующего заряда. В этом случае т2 не превышает 5 мс. [43]
Расчетная модель типичной конструкции вихревого воспламенителя. [44] |
Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р, Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. [45]