Многовитковый индуктор
Cтраница 3
Для экспериментальной проверки приведенного метода расчета использовались многовитковые индукторы различных размеров / помещенные внутрь полого цилиндра из немагнитной стали. [31]
 |
Расчетный эскиз полого проводника. [32] |
Как показывают эксперименты, в большинстве случаев наружных многовитковых индукторов влияние детали на полные потери в обмотке незначительно, особенно при больших длинах индукторов и зазорах, характерных для установок сквозного нагрева, и его можно не учитывать. Потери в крайних и средних витках могут быть различными из-за разного характера поля, а следовательно, и распределения тока по сечению. Однако дополнительные потери в крайних витках значительны лишь в коротких индукторах и в основном при высоких частотах. [33]
При нагреве стального цилиндра в одновитково % или многовитковом индукторе с равномерным зазором между роковой поверхностью цилиндра и витками индуктора при определенных частоте тока и значениях удельной мощности АР возникают ярко светящиеся полосы в виде колец, расположенных на некотором расстоянии друг от друга. Температура колец на 100 - 200 С выше температуры промежутков. В процессе нагрева эти полосы постепенно расширяются и перемещаются по направлению от одного кольца к другому и сливаются в новые, более широкие кольца. При нагреве всей поверхности до температуры, равной 900 С, явление полосатости исчезает. Длительность процесса полосатого нагрева зависит от частоты питающего тока и удельной мощности ДР. Чем выше частота и больше мощность АР, тем быстрее протекает полосатый нагрев. [34]
Для индукционного нагрева сварных соединений труб можно применять гибкие водоохлаждаемые и неохлаждаемые многовитковые индукторы, изготовляемые из медного голого кабеля марки МГГ, и жесткие разъемные неохлаждаемые индукторы. Для электропитания индуктора током промышленной частоты применяют трансформаторы с падающей характеристикой марок ( ТДЖФ-2002, ТДФЖ-Ю02 и др.) и с жесткой характеристикой типов ( ОСУ-100, ТПЧ-15идр. [35]
Для индукционного нагрева сварных соединений труб можно применять гибкие водоохлаждаемые и неохлаждаемые многовитковые индукторы, изготовляемые из медного голого кабеля марки МГГ, и жесткие разъемные неохлаждаемые индукторы. Для электропитания индуктора током промышленной частоты применяют трансформаторы с падающей характеристикой марок ТСД-1000 и ТСД-2000 и с жесткой характеристикой типов ОСУ-8, ОСУ-10, ТШС-1000-3, ТШС-3000-1 и ТШС-3000-3. В установках, питающих индуктор током повышенной частоты, применяют машинные преобразователи типов ВПЧ и ПВС и тиристорные преобразователи типа СЧИ. [36]
Целью данной статьи является попытка установления однозначной связи между различными параметрами, характеризующими в процессе эксплуатации поведение элементов многовитковых индукторов, широко применяемых в настоящее время для изготовления деталей из трубчатых заготовок методом раздачи в матрицу. [37]
 |
Схема непрерывно-последовательной закалки и одновременного электроотпуска двух полуосей. [38] |
Полуоси, изготовленные из стали 40 и закаленные непрерывно-последовательным способом, подвергают электроотпуску одновременно всей закаленной поверхностью в многовитковом индукторе. Закалку до твердости 45 - 53 HRC и отпуск двух полуосей производят одновременно по указанным ниже режимам. [39]
Схема ( рис. 128, б) применяется в установках для нагрева под пластическую деформацию и во всех других случаях, где можно применять многовитковые индукторы. Согласование осуществляется соответствующим подбором ( расчетом) числа витков. [41]
В отличие от методики расчета одновитковых индукторов 1 ], основанной на оценочном сравнении величины действующих на виток индуктора ЭМС и прочностных характеристик силовых элементов его конструкции и не учитывающей динамические стороны процесса, для решения задачи расчета на прочность многовитковых индукторов оказалось удобнее воспользоваться теорией размерностей и подобия, которая позволяет распространить результаты единичных опытов на класс подобных объектов и тем самым уменьшить трудоемкость эксперименталь - ных исследований. На основе изучения механизма действия ЭМС на элементы индуктора и анализа результатов их разрушения были выделены основные размерные величины, характеризующие предельное по прочности состояние свободных витков. [42]
Индукторы в большинстве случаев изготовляются многовитковыми, причем необходимость изоляционного зазора между витками приводит к тому, что действительная плотность тока в индукторе оказывается несколько выше расчетной ( так как из общего сечения индуктора исключаются сечения изоляционных зазоров) и вследствие этого у многовиткового индуктора потери не будут равны потерям в сплошном цилиндре. [43]
Индукторы в большинстве случаев изготовляются многовитковыми, причем необходимость изоляционного зазора между витками приводит к тому, что действительная плотность тока в индукторе оказывается несколько выше расчетной ( так как из общего сечения индуктора исключаются сечения изоляционных зазоров) и вследствие этого у многовиткового индуктора потери не будут равны потерям в сплошном цилиндре. [44]
Страницы: 1 2 3 4