Cтраница 1
Интегрирование указанных уравнений, если заданы условия однозначности ( см. ниже), должно дать значения величин wx wy, - wz и р как функций от времени и координат. Однако решения таких дифференциальных уравнений в общей форме еще не найдено и поэтому возможны лишь отдельные частные решения их. [1]
В случае необходимости учесть изменение теплоемкостей с температурой следует до интегрирования указанных уравнений подставить в них выражения Ср и Cv как функции температуры. [2]
В случае необходимости учесть изменение теплоемкостей с температурой следует до интегрирования указанных уравнений подставить в них выражения Ср или Cv как функции температуры. [3]
В случае необходимости учесть изменение теплоемкостеи с температурой следует до интегрирования указанных уравнений подставить в них выражения Ср и Cv как функции температуры. [4]
В случае необходимости учесть изменение теплоемкостей с температурой следует до интегрирования указанных уравнений подставить в них выражения Ср и Су как функции температуры. [5]
В случае необходимости учесть изменение самих теплоемкостей с температурой следует до интегрирования указанных уравнений подставить в них выражения Ср или Су как функции температуры. [6]
При рассматриваемом методе анализа дальнейший процесс изучения динамических свойств системы сводится к интегрированию указанных уравнений, аппроксимации полученных выражений более простыми дробно-рациональными функциями и количественной оценке переходных процессов путем решения полученных уравнений на ЭВМ [7] для различных вариантов конструкций элементов и схем сетей. [7]
В настоящем параграфе сначала обсуждается интегрирование дифференциального уравнения изгиба при наличии в пределах балки лишь одного участка, далее исследуется вопрос интегрирования указанного уравнения в случае нескольких участков в пределах длины балки. Все отмеченные выше разделы настоящего параграфа посвящены определению перемещений в балках постоянного вдоль оси z поперечного сечения. [8]
Принимая во внимание возможность многократной смены структур газожидкостного потока по длине трубопровода и сложность исходных систем дифференциальных уравнений для расслоенной и пробковой структур течения, смеси, становятся очевидными трудности интегрирования указанных уравнений. [9]
В отличие от принципа Ле-Шателье уравнение (IV.7) позволяет предвидеть влияние температуры на равновесие в количественной форме. Для этого необходимо интегрирование указанного уравнения. В первом приближении можно считать, что ДЯ не зависит от температуры. [10]
Расчет времени заключительного периода в случае утечек должен проводиться до установившихся значений давлений в полостях рабочего цилиндра. Если этот интервал времени меньше времени вы-стоя поршня ( которое должно быть задано по условиям технологического процесса), то начальными условиями интегрирования указанных уравнений ( вместо ра, р № и Тм) следует считать установившиеся значения параметров воздуха в обеих полостях. Если интервал времени заключительного периода окажется больше времени технологического процесса, то при точных расчетах по указанным уравнениям следует определять параметры в конце выстоя поршня. [11]
Следует иметь в виду, что система уравнений ( 30), ( 32) может быть решена без предварительного определения времени запаздывания / Оп или tao. Поэтому при интегрировании указанных уравнений времена / Оп и / оо получаются автоматически; они отсчитываются от / 0 до момента начала движения поршня. [12]
Таким образом, при конечных значениях электропроводности а величина магнитного поля в каждой точке проводника убывает со временем. Этот эффект можно себе наглядно представить как убывание со временем плотности магнитных силовых линий. Конкретный характер такой диффузии может быть определен с помощью интегрирования указанного уравнения, если известна форма проводника, граничные и начальные условия. J играет роль, аналогичную коэффициенту диффузии. [13]
В этом случае температура будет возрастать или снижаться вдоль оси реактора в зависимости от того, является ли реакция экзотермической или эндотермической, причем характер изменения легко определить, зная теплоту реакции. Для этой цели составляется тепловой баланс, учитывающий изменение температуры от входа в реактор до заданного поперечного сечения в зависимости от величины переменной у, которая характеризует степень превращения в этом поперечном сечении. Константа скорости ( зависимость которой от температуры предполагается известной) таким образом становится функцией у, после чего интегрирование указанных уравнений может быть осуществлено либо численными, либо графическими методами. [14]