Интенсивность - искривление - ствол - скважина
Cтраница 3
 |
Зависимость длины вертикального участка профиля от радиуса кривизны ствола скважины и диаметра обсадных труб ( коэффициент трения 0 46. 1 2 - диаметр 324 и 299 мм соответственно. [31] |
Результаты расчетов представлены на рис. 3.16, откуда видно, что длина вертикального участка возрастает с увеличением интенсивности искривления ствола скважины и диаметра обсадной колонны. [32]
 |
Расчетные схемы для различных ситуаций в эксплуатационных и промежуточных обсадных колоннах.| Коэффициент снижения прочности резьбовых соединений с при я 1 на 10 м. [33] |
Расчет обсадных колонн для наклонно-направленных скважин отличается от принятого для вертикальных скважин выбором запаса прочности на растяжение в зависимости от интенсивности искривления ствола скважины, а также определением наружных и внутренних давлений, в котором положение характерных для наклонной скважины точек определяется по ее вертикальной проекции. [34]
Основное отличие расчета обсадных колонн для наклонно направленных скважин от расчета для вертикальных скважин заключается в определении запаса прочности на растяжение, который производится в зависимости от интенсивности искривления ствола скважины, а также расчета наружных и внутренних давлений с учетом удлинения ствола скважины. [35]
Наличие зазора С требует, чтобы расстояние между долотом и верхним центратором было бы больше некоторой величины hm, при которой сила сопротивления на долоте Рь в состоянии ограничить интенсивность искривления ствола скважины. Минимальное расстояние hm определяется из уравнения (1.1) для случая, когда отклонение нижнего центратора от оси ствола скважины W равно нулю. [36]
Из рассмотренных примеров проводки скважин с очисткой забоя воздухом видно, что эффективность бурения с применением газообразных агентов повышается, если используют жесткие компоновки низа бурильных колонн, позволяющие уменьшить интенсивность искривления стволов скважин при форсировании режима бурения по осевой нагрузке. [37]
Функции вероятностей безотказной работы в зависимости от наработки штанговых колонн до отказа с различной интенсивностью искривления для скважин, оборудованных вставными насосами, приведены на рис. 2.11. Он свидетельствует, что с увеличением интенсивности искривления ствола скважины уменьшается вероятность безотказной работы колонны штанг. В скважинах, оборудованных невставными насосами ( рис. 2.12), увеличение интенсивности искривления ствола ведет к увеличению периода безотказной работы штанговых колонн. [38]
Таким образом, применение на двух опытных скважинах компоновок турбинного бурения КНБК с укороченным маховиком под валом турбобура и при жестком соединении компоновки с бурильной колонной подтвердило правомерность разработанной методики расчета компоновок и позволило примерно в 2 раза уменьшить интенсивность искривления ствола скважины в сложных геологических условиях. [39]
В указанных работах изучалось влияние на коэффициент трения отдельных факторов в отрыве от остальных, действующих на процесс, а также сделано допущение о неизменности коэффициента трения по всей длине ствола скважины. На практике интенсивность искривления ствола скважины от устья до забоя ш остается постоянной, соответственно изменяется нормальное усилие. А это влечет за собой изменение значения коэффициента трения. [40]
Таким образом, выбранный в соответствии с данным критерием отклонитель не является лучшим по технико-экономическим показателям. Кроме того, интенсивность искривления ствола скважины при наличии отклоняющей силы на долоте - величина переменная, потому что она зависит от таких изменяющихся с глубиной факторов, как, например, физико-механические свойства разбуриваемых горных пород, состояние вооружения долота и калибратора, режим бурения. [41]
Таким образом, выбранный в соответствии с данным критерием отклонитель не является лучшим по технико-экономическим показателям. Кроме того, интенсивность искривления ствола скважины при наличии отклоняющей силы на долоте - величина переменная, потому что она зависит от таких изменяющихся с глубиной факторов, как, например, физико-механические свойства разбуриваемых горных пород, состояние вооружения долота и калибратора, режим бурения. [42]
Во всех случаях ( независимо от интенсивности искривления ствола скважины) негерметичности колонн в резьбовых соединениях не отмечалось. [43]
В работах Хансфорда и Лубинского предложен способ оценки рабо; тоспособности бурильной колонны, нагруженной переменными изгибающими напряжениями, основанньш на гипотезе линейного суммирования величин накопленных повреждений ее элементов. При этом подходе по фактическим данным о величине интенсивности искривления ствола скважины, типоразмерах применямых бурильных труб, частоте вращения и времени работы данной секции на искривленном участке ствола можно произвести оценку работоспособности этой секции при последующем бурении вертикальных участков скважины. [44]
Она может быть представлена в общем виде как задача стабилизации угла наклона скважины, который равен нулю. Применительно к конкретным технологическим условиям бурения задача сводится к уменьшению интенсивности искривления ствола скважины. [45]
Страницы: 1 2 3 4