Интенсивность - продольное перемешивание
Cтраница 3
Для расчета промышленных орошаемых насадочных колонн необходима количественная оценка влияния размеров аппарата на интенсивность продольного перемешивания жидкости, однако такие данные в литературе отсутствуют. Влияние высоты слоя было исследовано нами в колоннах с диаметрами, d 15 см ( насадка - кольца Ра-шига - ц 15 мм) и Яц 40 см ( с ( 25 мм) в диапазоне высот Н I - 8 м при плотности орошения Д 1 - 60 м / час. Результаты представлены на рисунке. С ростом Н коэффициент эффективной диффузии 3) возрастает пропорционально - 0 35 - 0 5 Полу ченную зависимость можно объяснить, используя результаты теоретического анализа дисперсии индикатора в пуазейлевском потоке / I /, где рассеяние вещества, как и в орошаемом слое, определяется различием продольных составляющих скоростей с поперечным обменом. В том случае, когда время пребывания в слое оказывается достаточно велико и радиальная диффузия в значительной мере выравнивает радиальный градиент концентрации, рассеяние индикатора вдоль оси канада удовлетворительно описывается с помощью диффузионного приближения и будет увеличиваться пропорционально корню квадратному из времени, то есть ДХ Атг Если время пребывания в слое мало и влияние поперечного обмена незначительно, перемешивание определяется только наличием продольных составляющих скоростей и описывается моделью идеального вытеснения с профилем скоростей. [31]
Для расчета промышленных орошаемых насадочных колонн необходима количественная оценка влияния размеров аппарата на интенсивность продольного перемешивания жидкости, однако такие данные в литературе отсутствуют. Влияние высоты слоя было исследовано нами в колоннах с диаметрами, d 15 см ( насадка - кольца Ра-шига - ( н 15 мм) и d 40 см ( d 25 мм) в диапазоне высот Н I - 8 м при плотности орошения Д 1 - 60 м / час. Результаты представлены на рисунке. Полученную зависимость можно объяснить, используя результаты теоретического анализа дисперсии индикатора в пуазейлевском потоке / I /, где рассеяние вещества, как и в орошаемом слое, определяется различием продольных составляющих скоростей с поперечным обменом. [32]
Для расчета промышленных орошаемых насадочных колонн необхо-дииа количественная оценка влияния размеров аппарата на интенсивность продольного перемешивания жидкости, однако такие данные в литературе отсутствуют. I - 8 н при плотности орошения А 1 - 60 м / час. Результаты представлены на рисунке. Полученную зависимость можно объяснить, используя результаты теоретического анализа дисперсии индикатора в пуазейлевском потоке / I /, где рассеяние вещества, как и в орошаемом слое, определяется различием продольных составляющих скоростей с поперечным обменом. [33]
Известно, что наличие поперечного градиента скорости в трубах приводит к резкому возрастанию интенсивности продольного перемешивания. Этот эффект имеет место не только при турбулентных, но также и при ламинарных течениях. [34]
Эффективность работы контактных кристаллизационных колонн, как и других массообменных аппаратов, существенно зависит от интенсивности продольного перемешивания. Однако, это явление в кристаллизационных колоннах исследовано пока недостаточно. Для анализа работы секционированных колонн ( роторные кристаллизаторы) обычно используют ячеечную модель. Для таких аппаратов установлено [146], что с увеличением скорости вращения мешалок интенсивность межсекционной рециркуляции возрастает, а с увеличением числа секций снижается. Для анализа продольного перемешивания в распылительных колоннах чаще используют диффузионную модель. [35]
 |
Пршщипалыная схема установки гидрокрекинга в кипящем. [36] |
Линейная скорость газовой фазы, отнесенная к полной ППС реактора, оказывающая основное влияние на интенсивность продольного перемешивания в реакционной зоне. [37]
Уравнения (IV.161) - (IV.168) позволяют по экспериментальным кривым отклика, зафиксированным на отдельных участках аппарата, определять интенсивность продольного перемешивания. [38]
ТПС с данными, измеренными в реакторе с неподвижным слоем насадки [ 12J, показывает, что интенсивность продольного перемешивания в ТПС почти на два порядка Выше, чем в неподвижном слое. Следовательно, в первом приближении можно считать, что реактор с ТПС работает в режиме идеального смешения. [39]
Для процессов, проводимых при высоком значении а, характерна менее заметная зависимость степени приближения к идеальному режиму от интенсивности продольного перемешивания. [40]
Уравнения ( 3.25.) - (3.263) позволяют по экспериментальным кривым отклика, зафиксированным на отдельных участках аппарата, определять интенсивность продольного перемешивания. [41]
Опыты на полупромышленном виброэкстра горе с диаметром и длиной рабочей части, равными соответственно 300 и 6000 мм, показали, что интенсивность продольного перемешивания в дисперсной фазе примерно на порядок выше, чем в сплошной, а числа Пекле для обеих фаз соизмеримы. [42]
В зависимости от схемы химического превращения и требований, предъявляемых к процессу, проводимому в барботажном слое, тип барботажного реактора по интенсивности продольного перемешивания жидкой фазы может приближенно соответствовать реакторам идеальных режимов. [43]
Численное значение т возрастает с увеличением суммарного диффузионного сопротивления процессу переноса, степени отклонения изотермы адсорбции от предельной ступенчатой формы, а также по мере увеличения интенсивности продольного перемешивания в потоке газа-носителя, фильтрующегося через неподвижный слой адсорбента. [44]
В подавляющем большинстве случаев это допустимо, так как при реальных нагрузках по жидкости ( до 0 01 м / с) проток не может существенно влиять на интенсивность продольного перемешивания. Заметим, что применительно к непроточным высокослойным барботажным аппаратам впервые была разработана [108] методика эксперимента и дано аналитическое описание кривых отклика. [45]
Страницы: 1 2 3 4