Cтраница 4
Примерно в этот же период опубликована работа [163] по выбору метода расчета общих потерь нефтяного кокса в многосекционных аппаратах при контактировании кокса с дымовыми газами. ЬО по реакции ( 3) не происходит, так как прокаленный при температурах выше 1000 С кокс содержит незначительное количество водорода ( менее 0 5 вес. Следовательно, паров воды в зоне высоких температур практически не будет. [46]
Примерно в этот же период опубликована работа [163] по выбору метода расчета общих потерь нефтяного кокса в многосекционных аппаратах при контактировании кокса с дымовыми газами. В этой работе при выводе формул для расчета теоретических потерь было принято следующее допущение: при температурах обессеривания порядка 1500 С все балансовое количество СО2, содержащееся в теплоносителе, полностью восстанавливается; восстановления HsO по реакции ( 3) не происходит, так как прокаленный при температурах выше 1000 С кокс содержит незначительное количество водорода ( менее 0 5 вес. Следовательно, паров воды в зоне высоких температур практически не будет. [47]
Это определяет характер, структуру и содержание книги в целом и выбор методов расчета. [48]
Помимо условий проведения опытов по сорбции необходимо обращать внимание на правильность выбора методов расчета параметров пористой структуры на основании изотерм сорбции. Величину Wo рассчитывают по уравнению Дубинина - Радушке-вича [33], справедливому только для микропористых сорбентов, изотермы сорбции для которых имеют характерный Г - образный вид. Следовательно, при выборе метода расчета 5УД и W0 необходимо исходить из вида изотерм сорбции. Вместе с тем нередко встречаются работы, в которых авторы либр вообще не приводят изотермы сорбции и не упоминают об их характере, либо приводят только начальные выпуклые участки. Несмотря на формальную применимость того или иного уравнения, его использование без учета вида изотерм, отражающего механизм сорбции, может привести к получению неправильного физического смысла рассчитываемого параметра. [49]
Если число фаз в гетерогенной композиции больше двух, характеристика ее морфологии и выбор метода расчета упругих и вязкоупругих свойств значительно усложняется. В качестве примера рассмотрена тройная композиция, представляющая собой смесь двух типов гомогенных частиц наполнителя с различными упругими константами матрицы. Расчеты верхнего и нижнего пределов по уравнениям (3.4) и (3.5) можно производить прямым путем, однако при использовании уравнений (3.11) и (3.12) возникает некоторая неопределенность. Эти уравнения, в принципе, можно использовать непосредственно для расчета модулей многокомпонентных систем, однако лучшие результаты дает двухступенчатое применение уравнений [17] - сначала для расчета модуля композиции с одним типом частиц, а затем для расчета модуля композиции в целом на основе полученных данных о модуле матрицы с учетом свойств другого типа частиц дисперсной фазы. По-видимому, не существует теоретического обоснования порядка такого двухступенчатого расчета. Определенную роль при этом играет относительный размер частиц наполнителей разных типов. Кажется естественным, что если размер частиц наполнителя одного типа в среднем значительно больше второго, то меньшие частицы и матрица совместно образуют более эффективную матрицу для более крупных частиц. [50]