Выбор - проходное сечение
Cтраница 1
Выбор проходных сечений для пара при проектировании или реконструкции конденсаторов можно производить по применяемой в ВТИ методике проверки отдельных сечений по величине средней расчетной скорости пара в них, поскольку сложность гидродинамических условий в конденсаторе не позволяет установить расчетным путем распределение поступающего в трубный пучок пара, а следовательно, и распределение его скоростей. [1]
Это следует учитывать при выборе проходного сечения трубопровода перед клапаном и особенно после него с тем, чтобы исключить значительные изменения доли падения давления, приходящейся на трубопровод, при практически возможных изменениях режима работы аппаратуры. [2]
 |
Регулирующий клапан после себя (. [3] |
В литературных источниках дается много рекомендаций по выбору проходного сечения клапана для определенного сечения трубопровода. Эти рекомендации сводятся к тому, что для нормального регулирования проходное сечение клапана должно быть 0 5 - 0 75, но не более проходного сечения трубопровода. Настройка исполнительного механизма на регулирование заданного давления сводится к подбору гирь 6 и положения груза 8 на рычаге. [4]
Если величина плотности газа принята во внимание при выборе проходных сечений в клапанах и коммуникации, то потеря давления изменяется не пропорционально плотности, а в меньшей мере. Аналогичным образом изменение бвс и бн обычно оказывается не пропорциональным квадрату значения сср, а меньшим. [5]
Потери теплоты и давления транспортируемой среды должны быть экономически оправданными. Это достигается выбором оптимальных проходных сечений трубопроводов, а также материала и толщины слоя тепловой изоляции. [6]
Для обеспечения эффективности теплопередачи и исключения температурных деформаций змеевика при выборе размеров ( змеевика и трубного пучка) необходимо обеспечить распределение расхода теплоносителя пропорционально площади теплопередающей поверхности. Это условие выполняется при выборе проходных сечений внутри и снаружи змеевиков в первом приближении пропорционально площади теплопередающих поверхностей. [7]
При пользовании им для других газов и при других сср следует вводить поправку. Если величина удельного веса газа принята во внимание при выборе проходных сечений в клапанах и коммуникации, то потеря давления изменяется не пропорционально отношению удельных весов, а в меньшей мере. Аналогичным образом изменение двс и бя обычно оказывается не пропорциональным квадрату величины сср, а меньшим. [8]
График ( рис. 21) построен для воздуха и газов, близких к нему по удельному весу. При пользовании графиком для других газов следует вводить поправку на изменение удельного веса; если величина удельного веса газа учтена при выборе проходных сечений в клапанах и - коммуникации, то потеря давления изменяется не пропорционально отношению удельных весов, а меньше. [9]
Сложность такой продувки состоит в том, что в условиях значительных перепадов давления на продувочных клапанах их проходные сечения оказываются малы. Выбор больших проходных сечений приводит к снижению давления в системе при продувке, что влечет за собой нарушение обслуживаемого компрессором технологического процесса. [10]
Условия продувки смазкоотделителей при сверхвысоких давлениях более сложны, чем при давлениях умеренных. Поскольку надежно действующие регуляторы уровня, необходимые для этой цели, промышленностью не освоены, возникает задача продувки по времени. Такая продувка сложна тем, что в условиях значительных перепадов давления на продувочных клапанах проходные сечения их, необходимые для выпуска небольших количеств жидкости, оказываются настолько малы, что это приводит к невозможности обеспечить надежную работу системы продувки. С другой стороны, выбор проходных сечений, обеспечивающих незабиваемость отверстий, приводит к снижению давления в системе при продувке, что влечет за собой нарушение обслуживаемого компрессором технологического процесса и связанное с этим снижение производительности. [11]
В парогенераторах АЭС с вертикальным корпусом ( см. § 21 - 2) высота парового о бъема значительно больше, чем в парогенераторах с горизонтальным. Это позволяет разместить в нем сепаратор вертикального типа ( рис. 11 - 9), выполняемый обычно в виде набора вертикальных жалюзийных и дырчатых щитов, располагаемых по концентрическим окружностям. Пар поступает в концентрические зазоры сепараторов, проходит через них и выходит по другую сторону сепараторов, а оттуда в паропровод. При этом живое сечение для прохода пара определяется не диаметром корпуса, а его высотой, что дает большую свободу выбора проходного сечения для пара. В вертикальном сепараторе лучше обеспечивается сток отсепарированной влаги, которая затем отводится через сборники и дренаж в водяной объем. [13]
 |
Схема сепарации с внутрибарабанными циклонами.| Внутрибарабанный циклон. [14] |
В парогенераторах АЭС с вертикальным корпусом высота парового объема значительно больше, чем в горизонтальном. Это позволяет разместить в нем сепаратор вертикального типа. Вертикальный сепаратор ( рис. 10 - 8) выполняют обычно в виде набора вертикальных жалюзийных и дырчатых щитов, располагаемых по концентрическим окружностям. Пар поступает в концентрические зазоры сепараторов, проходит через них и выходит по другую сторону сепараторов, а оттуда-в паропровод. При этом живое сечение для прохода пара определяется не диаметром корпуса, а его высотой, что дает большую свободу выбора проходного сечения для пара. В вертикальном сепараторе лучше обеспечивается сток отсепарированной влаги, которая затем отводится через сборники и дренаж в водяной объем. [15]
Страницы: 1