Выбор - габарит
Cтраница 2
Воздушные промежутки типа стержень - стержень и стержень - плоскость длительное время рассматривались в качестве типовых, по которым производился выбор основных габаритов линий и аппаратов. Для электропередач класса до 220 кв включительно согласно рис. 4.3 различие электрической прочности промежутков стержень - - стержень и стержень - плоскость мало. Поэтому уточнение величин разрядных напряжений воздушных промежутков на реальных высоковольтных конструкциях не имело большого практического значения. [16]
Сравнение кривых, приведенных на рис. 7 - 14 и 7 - 15, показывает, что в диапазоне 5 - 10 м, практически необходимом при выборе габаритов опор, разрядные напряжения воздушных промежутков по результатам измерений в лаборатории фирмы General Electric оказались на 20 - 25 % меньше, чем в Л ПИ. Это расхождение в основном объясняется рассмотренным выше различием в формах коммутационных импульсов, применяемых при измерениях. Необходимо также учитывать возможные погрешности в измерениях, различия в макетах опор линий электропередачи и подобные факторы. [17]
Исследованию общих характеристик диффузионного факела ( в том числе его длины) посвящено большое количество теоретических и экспериментальных работ, так как от этих параметров зависит не только выбор габаритов камер сгорания, но и теплообменные характеристики факелов. [18]
Компактность измерительного прибора всегда является желательным его свойством. Однако при выборе габаритов динамометра приходится считаться с тем, что их уменьшение неизменно сопровождается повышением жесткости и снижением чувствительности прибора. Поэтому значительно уменьшать размеры динамометра не следует, если только это не диктуется какими-либо особыми соображениями, вытекающими из конкретной задачи исследования. Нужно также отметить, что габариты динамометров в сильной степени зависят от выбранных датчиков. [19]
Посмотрим, какие блоки оборудования компрессорных и насосных установок и их приводов могут укладываться в указанный вес. Как и в случае выбора габаритов блоков, здесь рассматриваются вопросы весовых характеристик только основных агрегатов, так как разбивка на блоки вспомогательного оборудования и трубопроводов может быть выполнена любым наиболее удобным способом. [20]
 |
Промежуточная опора линии класса 500 кв. [21] |
Несколько меньшая величина а для этих промежутков ( см. § 4.4) определяет соответственно меньшую величину [ / 0 5 по (15.14) и меньшие длины промежутков. Полученные таким образом данные достаточны для выбора габаритов опоры при жестко фиксированной ( например, V-образной) подвеске провсдов. В случае свободной подвески проводов ( см. рис. 15.4) необходимо учесть возможность отклонений проводов под напором бокового ветра. [22]
Для подв-ижных установок II класса применяется то же оборудование, что и для установок I класса, с дополнением его воздушным компрессором, располагаемым на платформе автомобиля, крытого автофургона или прицепа. При проектировании этих установок следует уделять внимание выбору габаритов оборудования, позволяющих рационально разместить его на ограниченной площади, решению задачи питания током и устройству вентиляции. [23]
В результате изоляционный промежуток Si ( рис. 9 - 1) оказывается значительно меньше половины расстояния между фазами линии. Ветер оказывает, таким образом, существенное влияние на выбор междуфазного габарита опоры. [24]
 |
Схема глпвных электрических соединений. [25] |
Помещения распределительных устройств собственных нужд, каждое из которых обслуживает два блока, размещаются между котельными первого и второго, а также третьего и четвертого блоков. При такой компановке главного корпуса и строительстве электростанции очередями имеется определенная свобода выбора габаритов отельных агрегатов, так как их установке строительные размеры существующего здания не препятствуют; некоторое отклонение от первоначальной линии бункерных отделений в связи с изменением габаритов котлов может быть осуществлено за счет излома оси конвейера углеподачи с организацией соответствующих узлов пересыпок. [26]
Создание теплообменно-испарительных систем производства является результатом целенаправленного совмещения двух способов отвода тепла в отличие от циркуляционно-испарительных схем, в которых совмещение способов отвода тепла протекает самопроизвольно за счет испарения воды из циркулирующей кислоты. В теплообменно-испарительных схемах соотношение количества тепла, отводимого теплообменным и испарительным способами регулируется путем выбора габаритов аппаратуры и изменением технологического режима. [27]
Приуменьшении габарита ( веса) за счет перегрузочных режимов уменьшается резервирование по нагрузке, а следовательно, и надежность модулей. Ущерб от снижения надежности обычно во много раз больше экономии от уменьшения веса и габаритов. Основным критерием выбора габаритов и веса должно быть сравнение экономии от уменьшения количества материалов и затрат на предприятии, выпускающем приборы, и ущерба от возможного снижения надежности систем на предприятии, применяющем приборы. [28]
 |
Теплоты адсорбции нормальных алканов на цеолитах. [29] |
При эксплуатации установки отмечено в выходящем потоке содержание 1 7 % к-пентана и 0 0 % w - гексана. Таким скоростям подачи соответствуют фиктивные скорости потока паров 0 07, 0 14 и 0 28 л / см. мин. Эти результаты должны учитываться при выборе габаритов промышленных адсорберов и скорости паров в них. [30]
Страницы: 1 2 3